超超臨界機組 P91 管線品質風險控管：針對「陰陽管」造假手法之非破壞性檢測策略與數位溯源研究 (Quality Risk Management for P91 Piping in Ultra-Supercritical Units: NDT Strategies and Digital Traceability Research Against ” Head-and-Tail ” Fraudulent Practices)

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一、 研究動機與產業危機背景

在全球能源結構轉型的關鍵時期，燃煤與燃氣發電廠正致力於推升熱效率並降低溫室氣體排放，此一趨勢驅使超臨界（Supercritical）與超超臨界（Ultra-Supercritical, USC）發電技術成為現代重工業的核心命脈。在超超臨界機組的極端運行條件下，主蒸汽管線與再熱蒸汽管線必須長期承受高達 600°C 以上的高溫以及超過 30 MPa 的極高內部蒸汽壓力 1。在此嚴苛的物理與化學環境中，傳統碳鋼或低合金鋼已無法滿足工程需求，因此改良型 9Cr-1Mo-V 鐵素體/馬氏體耐熱鋼（即工業界熟知的 ASTM A335 P91 或 SA335 P91）憑藉其卓越的潛變破裂強度（Creep-rupture strength）、極低的熱膨脹係數與優異的抗高溫氧化性能，成為了業界不可或缺的標準首選材料 1。然而，P91 鋼的這些卓越性能並非與生俱來，而是高度依賴於其製造過程中的精確合金成分配比，以及極度嚴格且耗時的熱處理工法（包含高溫正常化與回火）。一旦供應鏈中出現製造瑕疵或人為造假，P91 材料的微觀組織將迅速劣化，並在機組運行初期引發無預警的災難性破裂 4。

本研究的動機深刻植根於近年來在全球重工業與管線供應鏈中日益猖獗的材質證明書（Material Test Report, MTR）造假事件，以及實體管線熱處理偽造手法對公共安全造成的巨大威脅。回溯至 2007 年，中國大陸便發生了一起震驚全球工程界的 P91 管線爆裂重大工安事故 8。該事故中所使用的偽造 P91 管線外徑達 18 吋、壁厚為 1.693 吋，管身標示為美國德州休士頓製造，但後續調查證實，該管線實則由中國當地的軋鋼廠採用劣質鋼胚擠型，並進行了不當的熱膨脹加工（Hot expanded）而成 8。當這批被業界稱為「假管」（Fake pipe）的材料被安裝於發電機組，並在 2538 psig 壓力與 1006°F 溫度的常規超臨界條件下運行時，僅歷經短短 6 到 8 週的時間，便在距離最近銲道 86 吋的垂直管段處發生了災難性的縱向破裂 8。該次破裂的裂口長度達 35 吋，寬度達 1.5 至 2 吋，強大的高壓蒸汽瞬間釋放，最終造成 6 名現場人員不幸喪生 8。此一慘劇深刻揭示了一個工程品質管理的致命盲點：在高度全球化的現代跨國供應鏈中，絕對不能僅憑書面的 MTR 報告來進行管材驗收，因為海關文件欺詐、跨國洗產地（Transshipping）與材質檢驗報告造假，已經形成高度組織化的犯罪結構。

這種跨國貿易欺詐與供應鏈造假行為，並未隨著時間推移而消聲匿跡，反而在近年來演變得更為精密與複雜。根據 2025 年美國眾議院司法委員會針對「外國濫用美國法院與貿易欺詐」的聽證會紀錄顯示，不肖的中國管線與管件製造商為了規避高達 345% 至 494% 的反傾銷與反補貼關稅，大規模利用第三國轉運與海關欺詐手段來掩飾產品的真實來源 9。美國海關及邊境保衛局（CBP）的調查證實，在缺乏國際統一認證機制的漏洞下，基於紙本或靜態數位文件的可驗證控制系統極易遭到系統性破解與偽造 10。更令人擔憂的是，2025 年巴西鋼鐵進口商的市場報告揭露了一種被稱為「陰陽管」（Head-and-Tail）的高階實體造假手法 11。在該案例中，造假鋼廠為了通過買方的抽樣檢驗，僅在鋼卷或管線的兩端（即頭部與尾部）進行合乎規範的塗層處理（例如達到 AZ200 規格），而管線的中段則使用未經處理或極低劣的材質（如 AZ20 規格） 11。這種「局部合規、整體劣質」的造假哲學，正被巧妙地移植到 P91 耐熱鋼管的熱處理製程中。

在 P91 管線的供應鏈中，「陰陽管」造假者利用局部感應加熱（Localized Induction Heating）設備，僅對管線兩端約數十公分的區域進行標準的奧氏體化與回火處理，以應付業主在管端進行的常規金屬硬度打點與金相覆膜抽驗 5。這種手法使得管線中段保留了未經正確熱處理的劣質微觀結構，導致傳統僅針對管端的品保檢驗完全失效。一旦這種內部存在極大材料性質差異的非均質「陰陽管」被安裝於超超臨界機組的高溫高壓與應力集中區域，管線內部將會產生無法預測的加速潛變劣化與異常的應力重分配，進而引發無預警的疲勞斷裂與爆炸事故。基於上述嚴峻的產業危機，本研究旨在深入剖析 P91 「陰陽管」造假手法的冶金失效機制，結合 ASME B31J 規範進行管線彈性伴隨效應與應力分佈模擬，並探討冷作工法在潛變環境下的風險。此外，本研究將提出具備高度實務可行性的非破壞性檢測（Non-Destructive Testing, NDT）策略，包含 1.5 公尺區間的全長硬度跳測與相位陣列超音波檢測（PAUT）。最後，本研究將探討如何利用自持身分物聯網（SSIoT）與區塊鏈技術，建立不可篡改的「鋼鐵身分證」數位溯源管理系統，從根本上為超超臨界機組的生命週期安全提供全面性的防護屏障。

二、 技術核心：P91 熱處理斷層分析與冶金降解機制

P91 鋼之所以能在 600°C 的高溫環境下維持卓越的機械強度與抗潛變能力，其核心機制完全仰賴於嚴格管控的熱處理工法所塑造的特定微觀組織。標準的 P91 鋼製造過程包含兩個關鍵的熱處理步驟：首先是高溫正常化（Normalizing），通常將鋼材加熱至 1040°C 至 1050°C 之間的奧氏體化溫度，使碳化物與氮化物完全固溶於基體中，隨後進行控制冷卻以促使麻田散鐵（Martensite）相變；接著進行高溫回火（Tempering），溫度區間嚴格控制在 760°C 至 780°C 之間 7。在此精密的熱處理循環後，P91 鋼的微觀組織將轉變為高度穩定的「回火馬氏體」（Tempered Martensite）結構，其原奧氏體晶界（Prior-Austenite Grain Boundaries, PAGBs）的平均晶粒尺寸通常落在 ASTM No. 9.5 至 10 之間（約 10 至 15 μm） 7。在這種結構中，細小的碳氮化物（如 MX 型沉澱物，主要是富釩與鈮的碳氮化物）與富鉻的 M23C6 型碳化物會均勻分佈於晶界與馬氏體板條（Martensitic laths）邊界上，提供強大的析出強化（Precipitation strengthening）效應與次晶界釘扎作用，有效阻礙高溫下的位錯滑移與晶界滑動，這是 P91 具備 100,000 小時以上長效設計壽命的物理基礎 5。

然而，「陰陽管」的造假工法徹底破壞了這種均勻且穩定的冶金結構。造假者為了節省龐大的全管爐內熱處理成本與時間，僅針對管端進行局部加熱以應付檢驗，這種行為在長達數公尺的管線內部人為地製造了嚴重的「熱處理斷層」（Heat Treatment Faults）。在管線的中段，由於未經歷適當的正常化與回火，其微觀組織呈現出極度混亂與劣化的狀態。若中段經歷了不當的熱膨脹加工且未重新奧氏體化，其內部將殘留粗大的多邊形鐵素體（Blocky Ferrite）與未分解的珠光體結構；若經歷了快速冷卻但未經回火，則會充滿過硬且極脆的未回火馬氏體（Untempered Martensite） 5。

這種微觀組織的斷層與不均勻性，直接反映在材料的巨集觀機械性質尤其是硬度的急劇變化上。標準且優質的 P91 回火馬氏體鋼，其常溫維氏硬度（Vickers Hardness）通常穩定落在 220 HV 至 243 HV 之間（約相當於 225 HBW 至 248 HBW） 7。然而，在陰陽管未經適當熱處理的中段區域，其硬度表現將出現極端的兩極化：若是未回火馬氏體，硬度可能飆升至超過 350 HV，極易引發脆性斷裂與氫致開裂；若結構退化為粗大鐵素體，其硬度將急遽跌落至 190 HV 以下，甚至低至 188 HV，完全無法滿足 ASME 規範對安全運行的最低承載要求 4。

微觀組織特徵比較參數 標準規範 P91 管線 (正常化+回火) 「陰陽管」中段劣質區域 (熱處理斷層)
主要金相結構 均勻細緻的回火馬氏體 (Tempered Martensite) 粗大多邊形鐵素體 (Blocky Ferrite) 或未回火馬氏體
原奧氏體晶粒尺寸 ASTM No. 9.5 – 10 (約 10-15 μm) 晶粒異常粗大或大小不均，喪失晶界釘扎力
析出物分佈與型態 細小 M23C6 與 MX 均勻分佈於晶界與板條間 M23C6 嚴重粗化，晶界伴隨大面積 Laves 相異常析出
常溫硬度指標 220 HV – 243 HV (約 225 – 248 HBW) 異常飆升 (>350 HV) 或崩跌 (<190 HV)
Laves 相 (金屬間化合物) 運行初期不易形成，晚期細小分佈 運行初期即快速形成並聚集成塊狀 (尺寸可達 3.4 μm)
預估殘餘潛變壽命 > 100,000 小時 (依賴 Larson-Miller 模型) < 20,000 小時 (極易發生無預警縱向撕裂或 Type IV 破裂)

當這種內部存在熱處理斷層的非均質 P91 管線被置於 550°C 至 600°C 的超臨界運行環境中時，其降解機制將呈現高度局部化的加速現象。在正常情況下，P91 的微觀結構在長期服役後才會逐漸發生碳化物粗化與基體軟化。但在陰陽管的劣質中段或熱影響過渡區（類似於細晶熱影響區 FGHAZ 或臨界熱影響區 ICHAZ），由於缺乏強化的回火馬氏體基體支撐，應力與熱能的共同作用將促使原本用來穩定結構的 M23C6 碳化物迅速粗化 3。同時，伴隨著鉬（Mo）與鎢（W）等固溶強化元素的過度擴散，Laves 相（Fe2Mo/Fe2W 等金屬間化合物）會在原奧氏體晶界處大量異常析出並快速聚合，其聚合尺寸甚至可達 3.4 μm 5。Laves 相的大量析出不僅會消耗基體中的強化元素，形成固溶元素耗竭區（Depletion zone），其本身脆硬的特性更會成為微裂紋萌生的應力集中點。

此種由熱處理斷層所引發的最致命後果，為「Type IV 裂紋」（Type IV Cracking）的過早萌生與擴展 3。Type IV 裂紋通常發生在金相結構急遽轉變的邊界區（如陰陽管的真假交界處）。由於該過渡區域的晶粒異常細小且析出物嚴重粗化，導致該區域的潛變變形能力與相鄰的強韌母材之間產生了巨大的落差（冶金缺口效應）。在多軸應力狀態下，大量的潛變孔洞（Creep Cavities）會優先在這些過渡區的晶界處成核，並沿著晶界迅速生長、連接成微裂紋，最終演變為巨集觀的破裂 5。依據雙常數 Larson-Miller 參數（Larson-Miller Parameter, LMP）預測模型進行的殘餘壽命（Residual Life）評估顯示，這類存在微觀組織缺陷的管線，其承受高溫潛變的壽命將從設計的 100,000 小時驟降至不足 20,000 小時，甚至可能如同 2007 年中國 P91 事故一般，在極短的 6 到 8 週內即因無法承受管內壓力而發生災難性的縱向撕裂 5。

三、 技術核心：基於 ASME B31J 規範之應力分佈與潛變破壞模擬

在探討 P91 「陰陽管」導致的災難性失效時，除了從微觀冶金角度進行剖析外，更需要從巨集觀的管線彈性力學與應力分析（Pipe Stress Analysis）層面來理解破壞發生的力學必然性。傳統的 ASME B31.1（動力管線）與 B31.3（製程管線）規範長期以來依賴一套高度簡化的應力強化係數（Stress Intensification Factors, SIFs，通常標記為i -factors）與柔性係數（Flexibility Factors，標記為 k-factors）來評估管線元件與接頭在熱膨脹、重量靜載荷與地震等偶發載荷下的疲勞壽命與承載能力 19。然而，傳統規範所使用的 SIF 值大多源自於 1950 年代基於 Markl 疲勞測試曲線的經驗公式，對於複雜的幾何特徵、非標準管件或非均質材料的預測往往過於粗糙或存在不安全的低估。舉例而言，在 2020 年以前版本的 ASME B31.3 Appendix D 中，漸縮管（Reducers）的 SIF 被預設為 1.0，意味著假設其不產生額外的應力集中；然而最新的工程研究與有限元素分析指出，當改用更為精確的評估標準時，漸縮管的實際 SIF 值根據其幾何參數（如過渡半徑與錐角）往往高達 2.0，這導致過去許多被認為應力合格的管線設計實際上存在嚴重的非合規風險 22。

為了彌補傳統規範的局限性，美國機械工程師學會頒布了 ASME B31J 規範（金屬管線元件的應力強化係數與柔性係數決定標準）。ASME B31J 提供了一套標準化且更為精確的物理測試與虛擬測試（採用有限元素分析，FEA）混合方法，用以決定各類金屬管線元件的 i-factors、k-factors 以及持續應力乘數（Sustained Stress Indices, SSIs） 21。B31J 明確規定了其幾何與材料的適用限制條件，例如管徑與壁厚比（D/T ratio）必須小於或等於 100，分支管徑必須小於或等於主體管徑，且嚴格限定僅適用於金屬管線，排除了玻璃纖維強化塑膠（FRP/GRP）等非金屬材質 19。在模擬與分析「陰陽管」這類造假管線時，ASME B31J 的理論框架與現代管線應力軟體（如 CAESAR II 或 Bentley AutoPIPE）的運算邏輯，提供了極為關鍵的力學解析視角 21。

「陰陽管」在力學上的本質，是一根在幾何外觀上連續、但內部材料屬性卻存在劇烈突變的「非均質結構體」。在正常的直管設計中，其應力強化係數i=1.0，彎曲應力Sb 的計算可簡化為名目應力方程式：

Sb = √(ii Mi)2+(io Mo)2/Z

其中 Mi) 與 Mo 分別代表面內彎矩（In-plane bending moment）與面外彎矩（Out-of-plane bending moment），Z 為管線的截面模數（Section modulus） 20。但在陰陽管的實際情況中，由於管線兩端經過了局部感應加熱，呈現出高降伏強度與高剛度的回火馬氏體特性；而管線中段則因未經熱處理或高溫降解，呈現出極低強度、低剛度且富含多邊形鐵素體與粗大碳化物的劣化結構。這種材料特性的極端懸殊，在管線縱向上形成了一個隱形的「剛度突變過渡區」（Stiffness Mismatch Zone） 26。

應力與變形特徵分析 正常均質 P91 管線 (符合 ASME 設計) P91 「陰陽管」非均質管線結構
彈性模數與剛度分佈 縱向剛度均勻一致，熱膨脹應變平滑分散 兩端高剛度 (馬氏體)，中段極低剛度 (鐵素體/降解相)
彈性伴隨效應 (Elastic Follow-up) 無或極微小，符合整體系統柔性設計 極度嚴重，熱應變完全被驅趕並集中於劣質中段
局部應變放大倍率 與有限元素名目預測相符 (無局部塑性鉸鏈) 中段承受遠超名目預測的劇烈塑性變形，形成「柔性鉸鏈」
B31J 持續應力乘數 (SSIs) 影響 僅受幾何外型 (如彎頭、三通) 影響 因材料非均質性導致內部等效 SSI 激增，靜載荷破壞極限值下降
高溫潛變交互作用 隨時間均勻產生微孔洞，符合 10萬小時預期 局部高應力驅動位錯快速攀移，加速 Laves 相析出與微裂紋貫穿

當這套包含陰陽管的管線系統在超超臨界機組啟動並升溫至 600°C 時，巨大的熱膨脹力將作用於整個管網。根據固體力學原理與管線系統的「彈性伴隨效應」（Elastic Follow-up）現象 28，系統的總體熱膨脹位移並不會平均分配給所有的管段，而是會自動尋找系統中最柔弱、剛度最低的環節進行集中釋放。在陰陽管的案例中，未經適當熱處理的劣質中段被迫成為了整個管線系統的「柔性鉸鏈」（Plastic Hinge）。這意味著管線在升降溫循環中所產生的巨大熱應變（Thermal strain），將幾乎毫無保留地集中堆疊於這個狹窄的降解區，導致該區域所承受的實際局部應變，遠遠超出基於均質材料假設所計算出的名目彎曲應力 28。

更致命的是，這種宏觀尺度上的應力集中與微觀尺度上的潛變損傷產生了惡性的交互作用。在非均質截面所放大的持續應力（Sustained Stresses）驅動下，劣質中段內的位錯（Dislocations）將以異常的速率增殖與攀移。高強度的局部應力不僅加速了 M23C6 碳化物的粗化，更提供了 Laves 相在晶界大量析出所需的熱力學驅動力，導致晶界滑動阻力崩潰 5。最終，這種由材料不均勻性引發的「彈性伴隨效應」與內部應力極端強化，使得管材在遠低於設計疲勞循環次數與潛變壽命的情況下，孔洞迅速聚合為巨觀裂紋，引發猶如炸彈般的無預警爆裂。這不僅在理論上解釋了造假管線失效的力學必然性，更完美吻合了 2007 年中國 P91 假管能在短短幾週內於遠離銲道的直管中段發生巨大縱向撕裂的物理現象 8。

四、 冷作工法在 P91 管線應用中之風險與優勢評估

在超超臨界發電廠錯綜複雜的管線佈置與現場施工中，為了盡可能減少異種金屬銲接接頭（Heterogeneous welds）的數量以降低 Type IV 破裂風險，並優化高溫蒸汽的流體動力學特性，冷彎工法（Cold Bending）或冷作加工（Cold Working）經常被應用於 P91 管線的現場成型作業 1。相較於傳統的高溫熱彎工法，冷作加工具有不可忽視的工程優勢：它能夠在室溫環境下快速且連續地進行管線彎曲成型，徹底避免了熱加工過程中管徑收縮、管壁減薄、以及內部生成難以清除的高溫氧化皮（Oxide scale）等問題。這不僅大幅提升了現場施工的推進效率，也顯著降低了複雜的高溫操作程序與設備成本 1。

然而，儘管冷作工法具備效率優勢，但 P91 鋼作為一種高強度的麻田散鐵系耐熱鋼，其對冷作變形的敏感度極高，隱藏的潛在風險絕不容忽視。冷彎加工的本質是迫使材料在低於再結晶溫度的狀態下產生劇烈的宏觀塑性變形。這個過程會導致管線金屬晶格內部產生嚴重的滑移，促使位錯密度（Dislocation density）急遽攀升，並在金屬基體內累積龐大的殘餘應力（Residual Stress） 6。這種由塑性變形引發的「冷作硬化」（Work Hardening / Strain Hardening）效應，會導致 P91 材料的局部硬度呈現異常飆升，同時伴隨著延展性（Ductility）與破裂韌性（Fracture toughness）的災難性下降，使得彎管的外弧側（受拉區）與內弧側（受壓區）極易在變形過程中萌生難以察覺的次表面微裂紋（Micro-cracks） 6。

更為危險的是，高硬度且富含殘餘應力的冷作變形區，對氫致開裂（Hydrogen-induced Cracking, HIC）表現出極度的敏感性 1。在後續的除鏽、酸洗或所處的潮濕工業環境中，只要有微量的水氣或游離氫原子滲入高應力集中的晶格缺陷處，便極易引發延遲性的脆性斷裂 1。因此，國際施工規範嚴格要求，P91 管線在歷經任何程度的冷作加工或銲接後，都必須立刻進行精確的應力消除熱處理（Stress Relief Heat Treatment）或完整的退火程序（通常要求重新進行正常化加回火，或至少進行長延時的高溫回火 Post-Weld Heat Treatment, PWHT），以恢復回火馬氏體組織並釋放殘餘應力 4。研究與實務經驗一再證實，若未能嚴格遵守加熱速率、恆溫時間與冷卻速率的溫度參數，冷作裂紋的產生幾乎是不可避免的 30。實務上，為了確保厚壁 P91 彎管熱處理的溫度均勻性，先進的感應加熱系統（Induction Heating）常被指定使用。相較於傳統容易產生冷熱點（Hot and cold spots）的陶瓷加熱墊或火焰加熱，感應加熱能藉由交變磁場使 P91 材料內部自身產生渦電流發熱，確保整體熱區溫度的均勻滲透，並自動記錄溫度歷程以供品保查核 13。

在此必須特別強調，若施工承包商在不知情的情況下，對「陰陽管」進行了冷作加工，其災難性風險將呈指數級數放大。由於陰陽管的中段材料本就未經過標準的正常化與回火處理，其微觀結構可能充斥著異常粗大的晶粒與脆性的碳化物網，本身已毫無變形裕度。此時若強行施加巨大的冷彎應力，極可能在彎曲設備的模具壓迫下，當場引發深層的宏觀裂紋甚至管體斷裂。即便該管段勉強挺過冷彎成型且未被立即發現，其內部潛伏的巨大冷作殘餘應力，亦會與前述因材料不均勻性引發的「彈性伴隨效應」產生致命的疊加作用，進一步壓縮甚至瞬間摧毀該管線僅存的殘餘潛變壽命。

五、 實務非破壞性檢測 (NDT) 防線：全長硬度跳測與 PAUT 策略

有鑑於跨國供應鏈中 MTR 偽造的猖獗，以及「陰陽管」局部造假手法所具備的高度隱蔽性，傳統僅依賴材料證明文件審查，或僅在管線兩端進行單點抽測的常規品保程序，已證實完全無法抵禦現代化的系統性詐欺。為了在超超臨界機組建設現場建立最後一道嚴密且無法穿透的防禦網，本研究提出針對 P91 管線的雙重實務非破壞性檢測（Non-Destructive Testing, NDT）方案：全長硬度跳測策略與先進相位陣列超音波檢測（PAUT）。

5.1 全長硬度跳測 (1.5 公尺區間) 策略：破解「陰陽管」的利器

金屬硬度測試是評估 P91 鋼微觀組織狀態、潛變抗力以及熱處理工法有效性最直接、最快速且成本效益最高的非破壞性檢驗方法 14。根據 ASME BPVC 第 IX 卷及嚴格的 NACE MR0103/MR0175 防腐蝕規範，P91 的母材與銲道熱影響區（HAZ）的硬度上限通常被嚴格限制在最大 237 HBW（約 22 HRC）或 248 HBW 之間；而部分要求更為嚴苛的專案規範，甚至明訂 P91 低合金鋼母材的最大容許硬度不得超過 225 HBW 16。過高的硬度讀數（例如大於 250 HBW）明確暗示材料內部殘留了脆性極高的未回火馬氏體，使其極易受應力腐蝕與氫致開裂的侵襲；反之，若硬度讀數過低（例如低於 190 HBW），則代表材料已經過度回火，或是微觀結構已完全降解為粗大鐵素體，將導致潛變強度嚴重不足 4。

針對「陰陽管」造假者僅在管線兩端數十公分處進行局部感應加熱的犯罪特性，本研究強烈建議並呼籲業界全面導入「全長區間硬度跳測策略」（Full-length Interval Hardness Mapping Strategy）。此策略的靈感借鑒自地質高階探勘中的複合採樣邏輯（Composite sampling）與離岸結構防銲縫缺陷的空間分佈統計學 34。研究指出，若要有效捕捉空間中非連續分佈的材料異常或缺陷，取樣間隔必須小於預期異常區段的最小長度。因此，檢測人員絕不應只在管線的兩端邊緣處進行傳統的里氏硬度（Leeb Hardness, HLD）轉換量測，而必須嚴格規定沿管線縱向軸線，每隔 1.5 公尺（1.5m interval）的固定間距，進行一次環向多點（至少涵蓋上下左右四個象限）的硬度打點測試與紀錄 36。

這種 1.5 公尺間距的密集硬度映射（Hardness Mapping）技術，能夠在不破壞管材的前提下，精準描繪出整根 P91 管材的縱向硬度分佈輪廓（Longitudinal Hardness Profile）。倘若所驗收的管線為造假的「陰陽管」，其硬度輪廓曲線將在管端合格區與中段劣質區的交界處，無可避免地呈現出斷崖式的陡降（例如從 225 HBW 瞬間跌至 180 HBW）或異常飆升。這種不依賴高深設備、技術門檻相對較低但執行邏輯極度密集的防禦策略，能夠以最小的檢驗成本徹底瓦解造假者試圖掩蓋中段劣質材料的企圖，為第一線品保工程師提供最直觀、最無法辯駁的退貨判別依據 17。

5.2 相位陣列超音波檢測 (PAUT) 技術：透視深層異質結構

儘管 1.5 公尺間距的硬度跳測能極其有效地過濾掉縱向熱處理嚴重不均的假管，但針對厚壁 P91 管線（例如壁厚≧25 mm，甚至高達 75 mm 以上的超高壓主蒸汽管），其內部更深層的體積型缺陷、異質晶粒結構、次表面微裂紋，以及施工現場複雜的異種金屬銲接（Heterogeneous Welds）部位，單憑表面硬度測試已無法洞察全貌，必須依賴高解析度且具備立體造影能力的體積型 NDT 技術 31。近年來，基於 ASME B31.3 Appendix R 的規範指引以及斷裂力學（Fracture mechanics）接受標準的推廣，相位陣列超音波檢測（Phased Array Ultrasonic Testing, PAUT）已逐步取代具備輻射危害與厚度穿透限制的傳統射線檢測（Radiographic Testing, RT），成為製程管線厚壁檢測的核心黃金標準 39。

PAUT 技術的物理核心在於其特製的探頭內部包含了數十至上百個獨立運作的微小壓電晶片陣列（Piezoelectric elements）。透過精密的高速電腦軟體，檢測儀器能夠精確控制陣列中每一個晶片發射與接收超音波脈衝的時間延遲（Delay laws 或 Focal laws）。這種電子干涉機制使得 PAUT 能夠在不移動探頭或減少機械掃描的情況下，實現超音波束的電子轉向（Beam Steering）、動態深度聚焦（Dynamic Depth Focusing），並產生大範圍的扇形掃描（S-scan）與高效率的線性掃描（L-scan） 42。相較於傳統 RT 往往無法準確判定裂紋的深度特徵且對垂直於射線的裂紋不敏感，PAUT 對於危害性極高的平面型缺陷（Planar defects）、未熔合（Lack of fusion）、銲渣夾雜物以及次表面微裂紋，展現出了壓倒性的檢出機率（Probability of Detection, POD）優勢 39。一項針對管線環銲縫的圓孔盲測（Round-robin test）與統計研究明確指出，在 95% 的信賴區間下，PAUT 對深層微小缺陷的 90% 檢出機率（90% POD）其對應的缺陷尺寸可精確下探至僅 0.92 mm 47。同時，在定量分析方面，透過應用 -6 dB 高度下降法（-6 dB altimetric method），雖然仍存在些許測量離散度（平均誤差約 2.94 mm，標準差 1.37 mm），但已能為工程臨界評估（Engineering Critical Assessment, ECA）提供極具價值的缺陷深度（Through-wall height）與長度數據 40。

檢測技術比較維度 傳統射線檢測 (RT) 相位陣列超音波檢測 (PAUT)
安全防護與環境要求 具游離輻射危害，需大規模淨空與屏蔽 無輻射危害，可與其他工種同時作業
適用壁厚範圍 隨厚度增加靈敏度驟降，>75mm 極難穿透 極其適合厚壁 ( ≧25 mm) 與超厚壁 P91 管線
危害性平面缺陷檢出率 對未熔合、微裂紋敏感度較差 具備極高 POD (0.92mm 缺陷達 90% 檢出率)
缺陷尺寸定量能力 僅能顯示長度，無法提供精確深度資訊 提供立體視角，支援 ECA 深度定量分析 (-6dB 法)
對抗「陰陽管」異質結構 難以分辨晶粒結構變化與材質異常降解 透過底波衰減與結構雜訊分析，立體呈現熱處理斷層

在識別 P91「陰陽管」的深層結構異常與診斷異質銲接結構方面，PAUT 展現了傳統技術難以企及的透視優勢。P91 的未回火馬氏體或退化為粗大鐵素體的異質結構，會導致嚴重的局部聲學各向異性（Acoustic Anisotropy）與結構雜訊（Structural Noise），這會造成超音波在穿透晶界時產生劇烈的散射、折射與衰減 45。當具備進階演算法的 PAUT 探頭掃描過陰陽管的真假交界區（熱處理斷層）時，有經驗的檢測工程師會從儀器即時回傳的 B-scan 或 C-scan 影像中，清晰觀察到異常的底波衰減（Backwall Echo Attenuation）訊號以及密集的草狀干擾回波（Grass echoes） 45。若進一步配合近年來飛速發展的全矩陣捕捉（Full Matrix Capture, FMC）與全聚焦法（Total Focusing Method, TFM）影像重構技術，工程師不僅能將這些微觀聲學異質性完全立體可視化，精準標定出未達標熱處理區域的實體邊界，還能即時計算出缺陷的 Root-Mean-Square Error (RMSE) 等特徵指標 40。這種將材料內部巨觀缺陷與微觀晶粒異常「一眼看透」的多維度解析能力，使得任何隱蔽的材質造假與熱處理瑕疵在 PAUT 面前皆無所遁形。

六、 建立不可篡改的「鋼鐵身分證」：數位溯源管理系統架構

儘管前述的硬度跳測與 PAUT 技術能夠在管線抵達施工現場後，築起攔截瑕疵品與造假管材的物理防線，但這種末端防堵策略仍需耗費龐大的檢測資源，且無法追回因退貨造成的專案延宕損失。要從根本上根除 P91 假管與「陰陽管」的威脅，業界必須從跨國供應鏈的源頭著手，解決傳統紙本 MTR 證明書易受偽造、竄改的系統性漏洞。在傳統的交易模式中，靜態的 PDF 或紙本 MTR 文件，在經過鋼廠、國際貿易代理商、層層物流中轉、最終抵達承包商的多層轉運過程中，極易遭到「移花接木」、調包或是為了規避關稅而進行的「洗產地」操作 8。為此，導入具備分散式信任與不可篡改特性的「鋼鐵身分證」（Digital Identity of Steel）溯源系統，已成為保障超超臨界機組建設安全與先進製造業數位轉型的必然趨勢 48。

「鋼鐵身分證」數位溯源系統的基礎架構，建立在三個相互交織的核心技術支柱之上：自持身分物聯網（Self-Sovereign Identity of Things, SSIoT）、實體與數位強綁定標籤（Physical-Digital Binding Markers），以及分散式帳本技術（Distributed Ledger Technology, DLT / Blockchain）。

首先，在物理層面上，當 P91 管材於原廠煉鋼廠出廠並確實完成全管線的正常化與回火熱處理後，製造端將運用系統賦予每一根合格管線一個全球唯一且不可預測的數位身分識別碼（Unique Serial Number）。這個識別碼絕對不能僅列印於隨貨附上的紙本清單，而是必須透過直接部件標記技術（Direct Part Marking, DPM）、耐高溫且抗腐蝕的二維條碼（如 DataMatrix 或 QR Code）或工業級無線射頻識別（RFID）標籤，直接雷射雕刻或永久嵌入於鋼管本體金屬上 48。這種實體標記確保了鋼管在歷經漫長的跨國海運、倉儲放置以及現場吊裝等惡劣環境考驗後，其數位存取節點依然能被精準讀取 49。

其次，自持身分物聯網（SSIoT）架構的引入，徹底顛覆了傳統依賴單一中心化機構認證的脆弱模式，確保了數據的自主性與去中心化信任 50。在 SSIoT 框架下，所有與該根特定 P91 管材息息相關的關鍵生產歷程與檢測數據——包括最初的熔煉爐號（Heat number）、各項合金元素的精確化學成分光譜分析結果（鉻、鉬、釩、鈮的準確含量）、爐內高溫熱處理過程每一分鐘的實際溫度-時間曲線感測紀錄，以及原廠出廠前由機台自動生成的 PAUT 原始探傷數據（如無損的 OPD 格式檔案）與全長硬度分佈映射圖——都不再交由人工匯總編譯。相反地，這些核心數據將由生產設備與檢測儀器的 IoT 感測器直接抓取，並利用密碼學技術自動生成數位簽章（Digital Signatures）。隨後，系統會將這些龐大且多維度的履歷數據透過安全雜湊演算法（Hash function）轉換為一串唯一且不可逆的加密雜湊值，並將此雜湊值封裝上鏈至跨國聯盟型區塊鏈（Consortium Blockchain）溯源網路中，形成永遠無法被竄改的分散式帳本紀錄 50。

傳統 MTR 紙本文書管理模式 「鋼鐵身分證」數位溯源 (SSIoT + 區塊鏈) 模式
資料載體 容易遺失或被掃描竄改的紙本或 PDF 檔案
防偽難度 極低，造假者可輕易偽造鋼廠印章與化驗數據
驗證時間 需數天向原廠信件核對，真假難辨
數據涵蓋範圍 僅有單點的最終結果數據 (易造假)
對抗轉運欺詐效能 無法對抗「借屍還魂」與跨國洗產地

在這種堅不可摧的數位防護網下，當管線歷經多手轉運最終抵達超超臨界電廠的施工現場時，品保工程師只需使用工業級行動裝置或專用讀取器，掃描管材表面的 QR Code 或 RFID，系統即會瞬間連線至區塊鏈網路，調出該管材的加密雜湊值與「初廠數位指紋」（Digital Twin） 48。如果中間商曾試圖截斷或盜賣優質原廠管材，並將低劣的中國製「陰陽管」重新刻上該 QR 碼（即企圖以「借屍還魂」手法矇混過關），這套系統將展現其最致命的防禦力：現場工程師在執行 1.5 公尺區間的硬度跳測或 PAUT 複檢掃描時，現場儀器所讀取到的實體微觀聲學特徵、結構雜訊模式與硬度陡降輪廓，將完全無法與區塊鏈上登錄的完美原廠參數匹配。一旦實體屬性（Physical Attributes）與雲端數位孿生數據發生雜湊值衝突，SSIoT 系統將立即在終端螢幕觸發紅色警報，當場判定該管材為贗品 48。

透過推動這種高度自動化的數位溯源與端到端（End-to-End）透明化管理，不僅從物理與邏輯的雙重層面徹底消滅了 MTR 偽造與陰陽管調包的操作空間，同時也將供應鏈中各方利益相關者（製造原廠、第三方檢驗機構、跨國物流商、終端業主）的法律與品質責任緊密鎖定。任何一方對資料庫的存取與更動都將在區塊鏈上留下永久、公開且具時間戳記的稽核軌跡（Audit Trail）。這對於打擊跨國海關詐欺、反傾銷規避行為以及整頓全球高端管件市場秩序，具備了毀滅性的威懾力與革命性的治理成效 9。

七、 結論與前瞻建議

針對超超臨界發電機組 P91 高壓管線品質風險管控所面臨的嚴峻與複雜挑戰，本研究深入且全面地剖析了源自 2007 年震驚重工業界的跨國管材偽造爆炸事故，以及其在現代供應鏈中逐漸演化出的高階「陰陽管」局部熱處理造假手法。冶金學與斷層分析研究確鑿地表明，缺乏完整與正確熱處理的 P91 鋼，其微觀結構會急遽退化為粗大鐵素體與未分解的碳化物網絡；在高溫高壓的超臨界服役環境中，這種劣質結構將不可逆轉地加速 Laves 相的異常析出與 M23C6 的粗化，使得材料的殘餘潛變壽命出現斷崖式的崩塌，並極易誘發致命的 Type IV 破裂。

此外，本研究跳脫單一材料科學的框架，創新地結合了 ASME B31J 現代化管線應力評估規範的視角。透過力學模型與彈性伴隨效應（Elastic Follow-up）的交互分析，證實了非均質的「陰陽管」材料會在宏觀管線系統中形成一個隱形且致命的「剛度突變過渡區」。這個過渡區被迫成為吸收整個管網龐大熱膨脹應變的「柔性鉸鏈」，引發極端集中的局部塑性變形。這種宏觀應力集中與微觀潛變損傷的惡性疊加，完美解釋了造假管線為何會在極短時間內發生無預警的疲勞破裂與災難性縱向撕裂。

為了應對這些高度隱蔽且危及公共安全的威脅，全球發電產業與工程監督機構必須徹底揚棄對靜態、紙本 MTR 證明書的盲目信任，轉而構建一套基於「高密度實體驗證」與「分散式數位信任」的雙向、立體防禦體系。在實務檢測的物理防線上，捨棄傳統僅在管端抽驗的漏洞，全面強制導入 1.5 公尺固定間距的全長硬度跳測策略。這項低成本卻高密度的稽核手段，能以最高效率精準捕捉管材縱向的熱處理斷崖；同時，針對厚壁管與關鍵受力區，必須廣泛運用具備立體造影與極高平面缺陷檢出能力（0.92 mm 缺陷達 90% POD）的相位陣列超音波檢測（PAUT）。PAUT 先進的訊號衰減與結構雜訊分析能力，能宛如 X 光般透視管材內部因造假或不當冷作加工所造成的微觀聲學異質性與潛在氫致微裂紋，構成一道密不透風的工程防護網。

在宏觀管理與全球供應鏈治理層面，由自持身分物聯網（SSIoT）、實體 DPM 標籤與區塊鏈技術共同鑄造的「鋼鐵身分證」數位溯源系統，則為解決國際貿易欺詐與海關文件造假提供了終極的解方。透過將實體的 NDT 微觀聲紋、化學成分數據與加密的區塊鏈分散式分類帳進行無縫且強制性的綁定，超超臨界電廠的建設團隊與營運商將獲得前所未有的「上帝視角」，能夠毫秒級地確保每一寸 P91 關鍵管材的來源真實性與冶金品質完整性。這不僅能有效嚇阻不肖鋼廠與貿易商的犯罪意圖，進而保障發電廠全生命週期的絕對運轉安全，免除潛在的災難性工安危機。展望未來，隨著技術的成熟，該數位溯源架構亦可進一步整合人工智慧（AI）邊緣運算模型，對龐大的 PAUT 歷史掃描大數據進行機器學習與自動化的缺陷特徵識別，發展出更為精準的動態潛變壽命預測系統，從而引領下一代智慧化電廠品質與資產管理的數位轉型新紀元。

參考文獻

  1. Meet the Demanding Requirements of Welding P91 Pipe With Advanced Wire Processes, https://www.millerwelds.com/resources/article-library/meet-the-requirements-of-welding-p91-pipe-with-wire-processes
  2. IAEA Report DOC, https://www-pub.iaea.org/MTCD/Publications/PDF/SupplementaryMaterials/TE-1773_Annex_web.pdf
  3. Prediction of Residual Life of In-Service P91 Steel Joints Based on Fracture Behavior – PMC, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC11204839/
  4. Assessment of Metallurgy & Welding Procedures of P91 Heavy Wall Piping, https://www.odonnellconsulting.com/projects/welding-procedures-p91-pipe/
  5. Significant reduction in creep life of P91 steam pipe elbow caused by an aberrant microstructure after short-term service – PMC, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC10909855/
  6. Evaluation of Welded Joints in P91 Steel under Different Heat-Treatment Conditions – MDPI, https://www.mdpi.com/2075-4701/10/1/99
  7. investigation of a modified 9cr-1mo (p91) pipe failure – INFO – Oak Ridge National Laboratory, https://info.ornl.gov/sites/publications/files/Pub1239.pdf
  8. P91 Pipe Failures in China: Safety Alert | PDF – Scribd, https://www.scribd.com/doc/79774011/P91-Pipe-Failures-in-China
  9. Charlotte Pipe and Foundry Testifies on Trade Fraud Before U.S. House Judiciary Subcommittee | phcppros, https://www.phcppros.com/articles/22065-charlotte-pipe-and-foundry-testifies-on-trade-fraud-before-us-house-judiciary-subcommittee
  10. 3–23–10 Vol. 75 No. 55 Tuesday Mar. 23, 2010 Pages 13667–14068 – GovInfo, https://www.govinfo.gov/content/pkg/FR-2010-03-23/pdf/FR-2010-03-23.pdf
  11. Chinese steel concerns: Brazilian importers warn of alleged fakes – Fastmarkets, https://www.fastmarkets.com/insights/chinese-steel-concerns-brazilian-importers-warn-of-alleged-fakes/
  12. Effect of Inter-Pass Temperature and Time on Martensite Formation in the Heat-Affected Zone During Multi-Pass Welding of P91 Steel – MDPI, https://www.mdpi.com/2075-4701/15/5/501
  13. Overcoming the Challenges of Welding P91 Pipe, https://sea.itwwelding.com/Article/6/Article-Overcoming-the-Challenges-of-Welding-P91-Pipe
  14. INVESTIGATING THE CREEP RUPTURE BEHAVIOR OF P91 STEEL BY EMPIRICAL APPROACES, https://open.metu.edu.tr/bitstream/handle/11511/104735/10560235.pdf
  15. Magnetic Evaluation of Heat-Resistant Martensitic Steel Subjected to Microstructure Degradation – MDPI, https://www.mdpi.com/1996-1944/15/14/4865
  16. Applied Metallurgy and Corrosion Control – Flipbook by Perpustakaan Kolej Vokasional Seri Iskandar | FlipHTML5, https://fliphtml5.com/osspz/amov/Applied_Metallurgy_and_Corrosion_Control/
  17. Safety Performance Assessment Strategies of P91 Steel Based on Leeb Hardness, https://www.researchgate.net/publication/334689986_Safety_Performance_Assessment_Strategies_of_P91_Steel_Based_on_Leeb_Hardness
  18. (PDF) Microstructure and properties degradation of P/T 91, 92 steels weldments in creep conditions – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/265793568_Microstructure_and_properties_degradation_of_PT_91_92_steels_weldments_in_creep_conditions
  19. ASME B31J: I & K Factors in Pipe Analysis – Cortex Engineering Software, https://www.cortexsoftware.com.au/blog/understanding-asme-b31j-methods-i-factors-and-k-factors-in-piping-stress-analysis
  20. Stress Intensity Factor (SIF) For Special Geometries In Piping Stress Analyisis – CADE, engineering, https://cadeengineering.com/study-case/stress-intensity-factor-sif-for-special-geometries-in-piping-stress-analyisis/
  21. B31J Methods – CAESAR II – Help, https://docs.hexagonppm.com/r/en-US/CAESAR-II-Users-Guide/Version-13/1467329
  22. A Review of Stress Intensification Factors for Reducers | Request PDF – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/376060639_A_Review_of_Stress_Intensification_Factors_for_Reducers
  23. Stress Intensification Factors (SIFs) in Pipe Stress Analysis – SimuMech, https://simumech.com/stress-intensification-factors-sifs-in-pipe-stress-analysis/
  24. Improving Stress Intensification and Flexibility Analysis with ASME B31J – YouTube, https://www.youtube.com/watch?v=hHzbt3KdiDg
  25. Creep Damage Assessment of Elevated Temperature Piping – ASME Digital Collection, https://asmedigitalcollection.asme.org/PVP/proceedings-pdf/PVP2025/89046/V001T01A058/7550679/v001t01a058-pvp2025-155838.pdf
  26. A Brief Study on the Heterogeneity of the P91 Welded Joint | springerprofessional.de, https://www.springerprofessional.de/en/a-brief-study-on-the-heterogeneity-of-the-p91-welded-joint/18004140
  27. A microstructural and mechanical behavior study of heterogeneous P91 welded joint | Request PDF – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/341981601_A_microstructural_and_mechanical_behavior_study_of_heterogeneous_P91_welded_joint
  28. Flexibility Analysis – ASME Digital Collection, https://asmedigitalcollection.asme.org/books/chapter-pdf/6760595/883792_ch8.pdf
  29. Creep and microstructural development in P91 weldments at elevated temperature, https://www.researchgate.net/publication/274248075_Creep_and_microstructural_development_in_P91_weldments_at_elevated_temperature
  30. CONTROL OF CRACKS IN 9CR-1MOV (P91) MATERIAL – International Research Publication House, http://irphouse.com/ijacer16/ijacerv1n1_02.pdf
  31. Creep Resistance and Microstructure Evolution in P23/P91 Welds – PMC – NIH, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC11721015/
  32. DETERMINATION OF MECHANICAL PROPERTIES OF P91 STEEL BY MEANS OF MAGNETIC BARKHAUSEN EMISSION Katarzyna Makowska – IPPT PAN, https://www.ippt.pan.pl/Repository/o2280.pdf
  33. An Overview of Welding Processes Influence on P91 Steel’s Mechanical Properties – Remedy Publications LLC, https://www.remedypublications.com/open-access/an-overview-of-welding-processes-influence-on-p91-steel39s-10162.pdf
  34. Guidelines for Establishing Fitness for Purpose of Welded Structures – PAO Techniek en Management, https://paotm.nl/wp-content/uploads/2026/01/FFP-guidelines.pdf
  35. Wo 216 PartIl-Technical | PDF | Specification (Technical Standard) | Pound (Mass) – Scribd, https://www.scribd.com/document/817466970/Wo-216-PartIl-Technical
  36. Geological Survey of Canada till-sampling and analytical protocols: from field to archive, 2020 update, https://publications.gc.ca/collections/collection_2026/rncan-nrcan/m183-2/M183-2-8591-eng.pdf
  37. Untitled, https://avantiscdnprodstorage.blob.core.windows.net/legalupdatedocs/23612/Draft_Model_Quality_Assurance_Plan_MQAP_for_Major_Equipment_in_Thermal_Plant_MAY112023.pdf
  38. Prediction of Residual Life of In-Service P91 Steel Joints Based on Fracture Behavior – MDPI, https://www.mdpi.com/1996-1944/17/12/2789
  39. Enhancements in Non-Destructive Testing: Role of Phased Array Ultrasonic Testing (PAUT) in Process Piping Inspection – SGS, https://www.sgs.com/en-jo/news/2024/04/enhancements-in-non-destructive-testing-role-of-paut-in-process-piping-inspection
  40. Phased Array Weld Inspection – Eddyfi, https://www.eddyfi.com/en/application/phased-array-weld-inspection
  41. Reliability Assessment of PAUT Technique in Lieu of RT for Tube Welds in Thermal Power Plant Facilities – MDPI, https://www.mdpi.com/2076-3417/12/12/5867
  42. PAUT for Weld Inspection: Industrial Precision – Inspenet, https://inspenet.com/en/articles/paut-for-weld-inspection/
  43. What is Phased Array Ultrasonic Testing (PAUT) and How Does it Work? – TWI, https://www.twi-global.com/technical-knowledge/faqs/what-is-phased-array-ultrasonic-testing
  44. What is Phased Array Ultrasonic Testing (PAUT)? – Baker Hughes, https://www.bakerhughes.com/waygate-technologies/blog/what-phased-array-ultrasonic-testing-paut
  45. Analysis of Flaw Detection Sensitivity of Phased Array Ultrasonics in Austenitic Steel Welds According to Inspection Conditions – MDPI, https://www.mdpi.com/1424-8220/21/1/242
  46. A Study of Phased-Array Ultrasonic Testing (PAUT) for Detecting, Sizing, and Characterizing Flaws in the Welds of Existing Hydraulic Steel Structures (HSS) – DTIC, https://apps.dtic.mil/sti/html/trecms/AD1230903/index.html
  47. The phased array ultrasonic test of pipeline girth weld, https://qikan.cmes.org/wsjc/EN/10.11973/wsjc202005017
  48. INSPECTION & TRACEABILITY – Interpack, https://www.interpack.de/vis-content/event-interpack2026/exh-interpack2026.3039654/interpack-2026-ANTARES-VISION-S.p.A-Paper-interpack2026.3039654-VdE6peBJTmGXDTvYu7OOFg.pdf
  49. Smart rollers in battery manufacturing | Sensors and process data – INOMETA, https://www.inometa.de/en/smart-rollers-in-battery-production/
  50. Publications – Circular Engineering for Architecture | ETH Zurich, https://cea.ibi.ethz.ch/publications.html
  51. SmartSteel 1.0 – The first step toward an internet of materials – SSAB, https://www.ssab.com/en/news/2018/05/smartsteel-10–the-first-step-toward-an-internet-of-materials
  52. Redesigning Trust: Blockchain Deployment Toolkit – The World Economic Forum, https://widgets.weforum.org/blockchain-toolkit/pdf/WEF_Redesigning_Trust_Blockchain_Deployment%20Toolkit.pdf
  53. Deep Learning-Based Approach for Automatic Defect Detection in Complex Structures Using PAUT Data – PMC, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC12527071/
  54. Investigation Black Forest: EPPO carries out searches on suspicion of customs fraud involving the imports of aluminium from China | European Public Prosecutor’s Office, https://www.eppo.europa.eu/en/media/news/investigation-black-forest-eppo-carries-out-searches-suspicion-customs-fraud-involving
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