NPS 2.5~5_160S P91  3D/5D管線冷成型工法、應變極限分析與熱處理優化之綜合研究 (A Comprehensive Study on 3D/5D Cold Forming, Strain Limit Analysis, and Heat Treatment Optimization for NPS 2.5–5 Sch 160 P91 Piping)

/ Uncategorized / 作者:

摘要

在超超臨界（Ultra-Supercritical, USC）燃煤發電技術與高效能熱回收蒸汽發生器（HRSG）的發展進程中，Grade 91（9Cr-1Mo-V-Nb-N，UNS K90901）鋼材因其卓越的高溫蠕變斷裂強度（Creep Rupture Strength）與抗熱疲勞性能，已成為主蒸汽與再熱蒸汽管線系統的核心材料。然而，Grade 91 鋼屬於潛變強度強化肥粒鐵鋼（Creep Strength Enhanced Ferritic steels, CSEF），其微觀組織——即透過釩（V）、鈮（Nb）析出相強化的回火麻田散鐵（Tempered Martensite）——對於熱機械加工歷史極為敏感。冷加工（Cold Work）引入的塑性應變若未經適當消除，將導致差排密度急劇上升，進而在高溫服役期間加速析出相粗化與次晶粒（Subgrain）形成，顯著降低材料的蠕變壽命。

本研究報告旨在針對 ASME B31.1 Power Piping 與 ASME BPVC Section I Power Boilers 最新版規範，進行詳盡的法規解析與工程應用研究。研究範圍鎖定於 NPS 2.5 至 NPS 5 的 Schedule 160 厚壁管件，計算其在 3D 與 5D 彎曲半徑下的冷彎應變，並結合冶金學文獻探討冷加工對 Grade 91 蠕變壽命折減係數（CSRF）的影響。報告最終將提出一套整合應變計算、熱處理參數（PBHT）設定及製造公差控制（橢圓度與減薄率）的完整工程建議，以確保高能管線系統的長期完整性。

一、緒論

1.1 研究背景與動機

隨著全球對於發電效率與降低碳排放的迫切需求，現代火力發電廠的蒸汽參數已逐步提升至  600°C以上。在尚未進入奧氏體不鏽鋼或鎳基合金應用範圍的溫度區間內，Grade 91 鋼材憑藉其優異的熱傳導率與較低的熱膨脹係數，成為連接鍋爐與汽輪機之高能管線（High Energy Piping, HEP）的首選材料。相較於傳統的 P22（2.25Cr-1Mo）鋼，P91 允許設計更薄的管壁，從而大幅降低了啟停過程中的熱應力。

然而，工程實務中頻發的 Grade 91 焊接接頭 Type IV 開裂以及冷彎管件外弧側（Extrados）的早期蠕變失效，揭示了該材料對於加工工法的敏感性。冷成型（Cold Forming）過程中引入的殘留應變，若超過特定閾值且未經後續熱處理消除，將成為高溫蠕變孔洞（Creep Cavity）的成核點。ASME 法規因此在歷年的改版中，不斷收緊對於 CSEF 鋼材冷成型的限制。

1.2 研究目的與範疇

本報告將深入探討以下關鍵議題：

  1. 解析 ASME B31.1 與 BPVC Section I 對於 Grade 91 冷成型後熱處理（Post-Forming Heat Treatment, PFHT）的強制性規定及其演變邏輯。
  2. 針對特定規格（NPS 2.5-5, Sch 160）之厚壁管材，建立精確的應變計算模型。
  3. 從微觀冶金機制闡述冷應變如何導致析出相（M23C6, MX）不穩定化與蠕變壽命縮短。
  4. 制定符合工業標準（如 PFI ES-24）的製造公差與熱處理工法規範。

二、法規架構解析：ASME B31.1 與 BPVC Section I

ASME B31.1 與 BPVC Section I 為電廠管線設計與製造的最高指導原則。針對 CSEF 鋼材，兩者在近年來的更新中均導入了獨立且嚴格的章節，以區別於傳統碳鋼與低合金鋼。

2.1 ASME B31.1 Power Piping 規範分析

在 ASME B31.1 中，關於彎管與成型的規定主要位於第五章（Chapter V: Fabrication, Assembly, and Erection）。具體的熱處理要求則詳載於 Paragraph 129.3 及其附表。

2.1.1 關鍵條款演變與 Table 129.3.3.1-1

早期的 B31.1 版本（如 2004 年以前）對於冷彎後的熱處理要求較為寬鬆，主要依賴 Table 129.3.1（近似下臨界溫度表）來指導。然而，隨著 P91 失效案例的累積，ASME 委員會意識到單純的溫度指引不足以涵蓋應變誘導的顯微組織退化。

在最新版本（2020/2022/2024）中，針對 P-No. 15E 材料（即 Grade 91, 92 等 CSEF 鋼），法規新增了專用表格 Table 129.3.3.1-1，標題為 Post-Cold-Forming Strain Limits and Heat Treatment Requirements for Creep Strength Enhanced Ferritic Steels（高潛變強度強化肥粒鐵鋼之冷成型應變極限與熱處理要求）。

該表依據「設計溫度」與「成型應變」將熱處理要求分為三個層級：

  1. 應變 ≦5%且 設計溫度≦1115°F(600°C) ：
    在此區間內，法規視冷加工影響為可接受，不強制要求進行彎後熱處理。然而，若設計文件中有特殊規定，或業主考慮到應力腐蝕龜裂（SCC）風險，仍可執行消除應力熱處理。
  2. 應變 >5% 但≦20% 且 設計溫度≦1115°F(600°C)：
    此為最常見的工程區間。法規強制要求進行 彎後熱處理（Post-Bend Heat Treatment, PBHT）。依據表註（Note 2），此熱處理屬於次臨界（Subcritical）退火或回火工法，其目的在於消除差排堆積並降低硬度，而非重組晶相。
  3. 應變 >20%或 設計溫度≦1115°F(600°C) ： 當應變過高導致晶格嚴重扭曲，或服役溫度極高使得任何殘留應變皆可能誘發快速蠕變損傷時，法規強制要求進行完整的 正火加回火（Normalize and Temper, N&T）。此工法需將材料重新加熱至沃斯田鐵化溫度（Austenitizing Temperature），以徹底消除冷加工歷史 1。

2.1.2 應變計算公式之規範定義

ASME B31.1 Paragraph 129.3.4.1 明確定義了管材彎曲的應變計算公式。對於管線彎曲（Pipe Bends），公式如下：

ε(%) = 100*r/R

其中：

  • r為管材的標稱外半徑（Nominal Outside Radius），即OD/2。
  • R為彎管的中心線半徑（Centerline Radius）。

值得注意的是，此公式計算的是外弧側（Extrados）的工程應變，因為該處承受最大的拉伸變形，是蠕變孔洞最易成核的區域。雖然部分文獻建議使用中徑（Mean Radius）進行計算以獲得更精確的中性層應變，但在合規性判定上，必須採用法規明定的外徑公式，這通常會得出較大的應變值，屬於保守側設計 2。

2.2 ASME BPVC Section I 規範分析

ASME BPVC Section I 管理鍋爐本體及鍋爐外部管線（Boiler External Piping, BEP）。其對於冷成型的規定詳載於 Paragraph PG-20 Cold Forming of Carbon, Carbon-Molybdenum, and Creep Strength Enhanced Ferritic Steels。

2.2.1 PG-20 與 Table PG-20 之規定

Section I 對於 P-No. 15E 材料的態度與 B31.1 高度一致，但在條文結構上有所不同。Paragraph PG-20.2 直接引用 Table PG-20 來規範 Grade 91 的冷成型限制。

Table PG-20 的邏輯結構與 B31.1 Table 129.3.3.1-1 幾乎完全相同：

  • 極限值：同樣以 5% 應變與1115°F 為分界線。
  • 熱處理類型：
    • >20%應變：必須執行 Normalization & Tempering。
    • 5%<ε≦20%：必須執行 Subcritical Heat Treatment。
    • ≦5%：可豁免熱處理（Exempted），但前提是設計溫度不超過1115°F 。

PG-19 提供了應變計算的通用公式。對於由管材或板材捲製的圓筒，Section I 提供了更為細緻的公式：

ε=50t/Rf* (1-Rf/Ro)

但在針對標準彎管（Pipe Bends）時，工程實務與檢驗單位（Authorized Inspector, AI）通常接受 B31.1 的簡化公式 100r/R作為判定依據，因為對於標準管材而言， t雖影響中性軸偏移，但外表面拉伸應變主要由幾何半徑決定 4。

2.3 規範差異與整合觀點

綜合比較 B31.1 與 BPVC Section I，兩者對於 Grade 91 的核心要求已趨於統一：任何超過 5% 的冷加工應變，在蠕變溫度區間服役時，皆被視為對材料壽命有害，必須透過熱處理消除。 這一共識反映了近二十年來冶金界對於 CSEF 鋼材應變軟化機制的深刻理解。過去曾允許的 10% 或 15% 豁免上限已被證實會導致早期失效，因此現代規範的 5% 門檻極為嚴格。對於工程師而言，這意味著除了極大半徑的彎管（如 R > 10D）外，絕大多數的電廠管線彎頭皆需進行熱處理。

三、管材尺寸數據與應變計算

為了具體評估 NPS 2.5 至 NPS 5 Schedule 160 管材的合規性，本章首先依據 ASME B36.10M 標準建立尺寸資料庫，隨後代入 ASME 公式進行應變計算。

3.1 ASME B36.10M Schedule 160 管材尺寸數據

ASME B36.10M Welded and Seamless Wrought Steel Pipe 是定義鋼管尺寸的工業標準。Schedule 160（Sch 160）代表特厚壁管，常用於高壓主蒸汽系統。

根據標準資料庫 6，目標管材之尺寸數據整理如下表：

表 3.1：ASME B36.10M Schedule 160 管材尺寸表

標稱管徑 (NPS) 標稱直徑 (DN) 外徑 (OD) [in / mm] 壁厚 (Wall Thickness) [in / mm] 內徑 (ID) [in / mm] (推算值) 直徑壁厚比 (D/t)
2.5 inch DN 65 2.875″ (73.03 mm) 0.375″ (9.53 mm) 2.125″ (53.97 mm) 7.67
3 inch DN 80 3.500″ (88.90 mm) 0.438″ (11.13 mm) 2.624″ (66.64 mm) 7.99
4 inch DN 100 4.500″ (114.30 mm) 0.531″ (13.49 mm) 3.438″ (87.32 mm) 8.47
5 inch DN 125 5.563″ (141.30 mm) 0.625″ (15.88 mm) 4.313″ (109.54 mm) 8.90

註：NPS 5 Sch 160 的壁厚數據在不同來源中可能略有差異，標準值通常為 0.625 inch (15.88 mm)。此處 D/t 比值均小於 10，顯示其為厚壁管，彎曲時需極大的彎矩，且內側增厚與外側減薄的行為與薄壁管有所不同。

 

3.2 冷彎應變計算 (R=3D 與 R=5D)

依據 ASME B31.1 公式 ε=100*(OD/2)/R，我們針對兩種常見的彎曲半徑進行計算：

  1. 3D 彎管：中心線半徑 R=3*OD。這通常是感應加熱彎管（Induction Bend）或特定冷彎機的極限半徑。
  2. 5D 彎管：中心線半徑R=5*OD。這是電廠管線配置中最標準的長半徑彎管。

3.2.1 計算過程

由於彎曲半徑  R定義為管材外徑OD 的倍數，公式可簡化為與管徑無關的常數：

  • 對於 R = 3D：

ε3D = 100*(OD/2)/3*OD =50/3≒16.67%

  • 對於 R = 5D：

ε5D = 100*(OD/2)/5*OD =50/5=10.00%

雖然理論值為常數，但在實際工程中，彎管半徑可能會取整數或特定模具尺寸。下表列出基於精確 OD倍數的計算結果驗證。

表 3.2：各尺寸管材在 R=3D 與 R=5D 下之冷彎應變計算結果

NPS OD (in) 彎曲半徑 R=3D (in) 應變 % (3D) 彎曲半徑 R=5D (in) 應變 % (5D)
2.5 2.875 8.625 16.7% 14.375 10.0%
3 3.500 10.500 16.7% 17.500 10.0%
4 4.500 13.500 16.7% 22.500 10.0%
5 5.563 16.689 16.7% 27.815 10.0%

3.3 計算結果判定

將計算出的應變值與 ASME B31.1 Table 129.3.3.1-1 的極限值進行比對：

  1. R=3D (16.7%)：
    • 數值落於5%<ε≦20%區間。
    • 判定：必須執行彎後熱處理（PBHT）。
    • 熱處理類型：次臨界退火/回火（Subcritical Heat Treatment）。
    • 備註：若設計溫度超過1115°F，則需升級為正火加回火（N&T）。
  2. R=5D (10.0%)：
    • 數值落於 5%<ε≦20%區間。
    • 判定：必須執行彎後熱處理（PBHT）。
    • 熱處理類型：次臨界退火/回火。

結論：對於 NPS 2.5 至 5 的 Schedule 160 厚壁管，無論是採用緊湊的 3D 彎曲還是標準的 5D 彎曲，其冷加工應變均顯著超過 ASME 規範的 5% 豁免上限。因此，製造計畫中必須包含強制性的彎後熱處理工序，不可省略。

四、冶金分析：Grade 91 冷加工下的微觀組織演變

為何法規對於 P91 的冷加工如此嚴苛？本章將深入探討冷變形對 P91 微觀組織穩定性的破壞機制，這也是法規修訂背後的科學基礎。

4.1 P91 的強化機制與微觀結構

Grade 91 鋼的優異潛變強度源自其獨特的「回火麻田散鐵（Tempered Martensite）」組織。其微觀結構具有階層性（Hierarchy）：

  1. 原沃斯田鐵晶界（Prior Austenite Grain Boundaries, PAGBs）。
  2. 封包（Packets） 與 區塊（Blocks）。
  3. 麻田散鐵板條（Laths）：內部含有高密度的差排（Dislocations）。
  4. 析出相（Precipitates）：
    • M23C6碳化物（主要是富鉻碳化物）：分佈於 PAGB 與板條邊界，釘札晶界，防止晶粒成長。
    • MX 碳氮化物（富釩、鈮，如V(C,N)、Nb(C,N)）：細彌散分佈於板條內部，釘札差排運動，提供主要的潛變強化效果 10。

4.2 冷加工對組織穩定性的影響

當 P91 受到冷彎變形（如 10%-16.7% 應變）時，材料內部會發生劇烈的微觀變化：

  1. 差排密度的過度增殖：冷加工引入了遠超原始組織平衡狀態的差排密度。這些新增的「幾何必需差排（Geometrically Necessary Dislocations）」使得晶格能量大幅提升。
  2. 應變誘導的析出相粗化（Strain-Induced Coarsening）：在高溫服役環境下，高密度的差排成為溶質原子（Cr, Mo, C）的快速擴散通道。這加速了M23C6 與 MX 相的奧斯瓦爾德熟化（Ostwald Ripening）。一旦析出相粗化，其釘札晶界與差排的能力將呈指數級下降。
  3. 次晶粒化與回復（Recovery and Subgrain Formation）：在應變能的驅動下，麻田散鐵板條結構會加速發生回復作用，板條邊界消失，轉變為等軸狀的鐵素體次晶粒（Ferrite Subgrains）。這意味著材料從高強度的麻田散鐵退化為低強度的鐵素體，即所謂的「應變軟化（Strain Softening）」。

4.3 蠕變孔洞與壽命折減係數 (CSRF)

研究文獻 12 指出，冷加工是蠕變孔洞形成的催化劑：

  • 成核機制：硬質析出相（如 Laves 相或粗化的碳化物）與基體在變形過程中產生應力集中，冷加工在這些界面處預先製造了微孔隙或介面脫黏（Decohesion）。
  • 孔洞生長：在隨後的蠕變服役中，這些微孔隙迅速擴展並連結，導致沿晶斷裂（Intergranular Fracture）。

蠕變壽命折減係數（CSRF）：

定量研究顯示，未經熱處理的 P91 鋼在 15%-20% 冷應變下，其蠕變斷裂壽命可能縮短至原始壽命的 50% 甚至 20%。這意味著原本設計壽命為 20 年的管線，可能在 4-5 年內即發生失效。ASME B31.1 引入 5% 的嚴格限制，正是為了避免需在設計階段引入極低的 CSRF，而是透過強制熱處理來恢復材料性能，使其 CSRF 回歸接近 1.0 的水準。

五、熱處理策略與參數設定

基於前述計算（應變 10%-16.7%）與法規判定，本章節制定具體的彎後熱處理（PBHT）工法規範。

5.1 熱處理類別判定：次臨界退火/回火

由於應變未超過 20%，且假設設計溫度≦1115°F ，依據 ASME B31.1 Table 129.3.3.1-1，應執行 次臨界熱處理（Subcritical Heat Treatment）。此工法實質上是一種高溫回火，旨在消除冷加工引入的過剩差排，並穩定微觀組織，而不引發相變。

5.2 關鍵熱處理參數

依據 ASME B31.1 與母材規範（ASTM A335），建議參數如下：

5.2.1 溫度範圍

  • 法規要求：1350°F 至1425°F （730°C至775°C）1。
  • 最佳實踐建議：建議控制在750°C±10°C 。
    • 下限風險：若溫度低於730°C，消除應力效果不彰，且無法有效回復韌性。
    • 上限風險：絕對不可超過 P91 的下臨界溫度（AC1），通常約為810°C-830°C（視具體化學成分而定，如 Ni, Mn 含量）。若超過AC1，將形成新的沃斯田鐵，冷卻後轉變為未回火的新生麻田散鐵，導致硬度極高且韌性極差，此時必須重新進行完整的 N&T。因此， 775°C的上限是為了保留足夠的安全裕度。

5.2.2 保溫時間 (Soaking Time)

  • 法規公式：每英寸（25mm）壁厚保溫 1 小時，且最少 30 分鐘 1。
  • 針對 NPS 2.5 Sch 160 (9.53mm)：計算值約4 小時。依據最少 30 分鐘規定，建議設定為 1 小時，以確保全壁厚溫度均勻。
  • 針對 NPS 5 Sch 160 (15.88mm)：計算值約6 小時。建議設定為 1 至 1.5 小時。

5.2.3 升溫與降溫速率 (Heating & Cooling Rates)

對於厚壁管（Sch 160），熱衝擊是潛在風險，儘管 NPS 5 以下的絕對厚度尚不至於產生巨大的熱應力。

  • 升溫速率：建議不超過400°F/hr (220°C/hr) 除以壁厚（英吋）。對於625 英吋壁厚，計算值允許極快升溫，但實務上應控制在 200°C/hr 以內，以避免加熱爐溫不均。
  • 降溫速率：次臨界熱處理後通常允許空冷（Air Cool）。但在760°C 降至 400°C 的區間內，建議控制冷卻速率（如不超過300°C/hr），以減少殘留熱應力。

5.3 硬度驗收標準

熱處理後的硬度是判斷處理是否成功的關鍵指標。

  • 目標區間：190 HV – 250 HV （約 190 – 240 HBW）。
  • 判定依據：
    • 硬度 < 190 HV：顯示過度回火（Over-tempering），可能導致蠕變強度不足。
    • 硬度 > 265 HV：顯示回火不足（Under-tempering），Type IV 開裂風險高。
    • 硬度 > 350 HV：警示訊號！顯示加熱溫度可能超過AC1，發生了二次硬化（Re-austenitization），必須報廢或重新 N&T。

六、製造工法標準與最佳實踐：厚壁管冷彎

針對 NPS 2.5-5 Schedule 160 的小口徑特厚壁管，冷彎工法面臨獨特的挑戰，主要是極高的降伏強度與彎矩需求。

6.1 橢圓化 (Ovality) 控制

橢圓度定義為：Ovality = (Dmax-Dmin)/Dnom* 100%。

  • PFI ES-24 標準：Pipe Fabrication Institute 的 ES-24 標準通常作為工業界的公差依據。對於高壓管線，建議橢圓度控制在 8% 以內 16。
  • 厚壁管優勢：Schedule 160 管材具有較小的徑厚比（D/t < 9），這使其在彎曲時具有較強的抗扁平能力。相較於薄壁管易發生截面塌陷，厚壁管更傾向於保持圓形，但需要極大的彎曲力。
  • 工法建議：
    • 使用 有芯棒（Mandrel） 冷彎機是控制橢圓度的最佳方案，但在 Schedule 160 這種小孔徑內插入芯棒可能具操作難度。
    • 對於無芯棒彎曲，應使用精確配合的彎管模具（Dies），並確保反壓塊（Wiper Die）與導向塊的間隙極小。

6.2 壁厚減薄 (Wall Thinning)

彎管外弧側（Extrados）必然發生減薄。理論減薄率可估算為：

Thinning (%)≒100*(OD/2)/[R+(OD/2)]

對於 R=3D，減薄率約為 14-15%。

  • 合規性檢查：ASME B31.1 要求彎曲後的最小壁厚（tbend）不得小於設計壓力所需的最小壁厚（tmin_design）。
  • Sch 160 的餘裕：Schedule 160 管材通常留有相當大的壁厚餘裕。例如 NPS 4 Sch 160 壁厚49mm。若減薄 15%，剩餘約 11.4mm。若設計計算書要求的tmin 為 10mm，則合格。
  • 製造前計算：必須在彎管前，依據 ASME B31.1 Paragraph 104.1.2 的壓力公式反推需求壁厚，並加上彎管減薄預留量，來確認 Schedule 160 是否足夠，或是否需升級至 XXS。

6.3 設備能力要求

Grade 91 的降伏強度（Yield Strength）高於一般碳鋼（如 A106 Gr. B），且 Sch 160 截面模數大。

  • 回彈（Springback）：P91 的高強度會導致顯著的回彈效應。彎管機需具備可程式化的回彈補償功能。
  • 彎矩需求：設備需具備足夠的液壓扭矩來驅動厚壁管的塑性變形。對於 NPS 5 Sch 160，建議使用重型數控彎管機或感應加熱彎管機（Induction Bender）。
    • 注意：若使用感應加熱彎管，溫度通常會超過AC1 ，此時製程將被視為「熱成型」，依據 Table 129.3.3.1-1，必須執行 N&T 而非僅 PBHT。這在成本與工期上差異巨大，需在工法規劃階段確認。若能以大噸位冷彎機完成，則僅需 PBHT，較為經濟。

七、結論與建議

本研究針對 ASME Grade 91 Schedule 160 厚壁管材的冷成型工法進行了全方位的法規與技術評估。結論如下：

  1. 法規強制性：依據 ASME B31.1 (2020+) 與 BPVC Section I，NPS 2.5-5 管材在 R=3D (16.7%) 與 R=5D (10%) 條件下的冷彎應變均超過 5% 豁免門檻。因此，彎後熱處理（PBHT）為強制執行項目，不可豁免。
  2. 熱處理策略：應執行次臨界退火（Subcritical Annealing）。溫度控制在730°C-775°C，保溫時間依壁厚設定（建議至少 1 小時），以消除冷加工對蠕變壽命的負面影響（CSRF），防止 Type IV 開裂。
  3. 製造公差：建議依據 PFI ES-24 標準，將橢圓度控制在 8% 以內。針對 Sch 160 厚壁管，需特別注意外弧減薄後的剩餘壁厚是否滿足壓力設計要求。
  4. 品質保證：除了尺寸檢驗（OD, 壁厚, 橢圓度）外，必須對彎管熱處理區域進行表面硬度檢測（驗收標準 190-250 HV），並保留熱處理的時間-溫度記錄圖表（Time-Temperature Chart）以供查核。

綜上所述，對於 Grade 91 厚壁管的冷彎作業，工程團隊必須摒棄過去「冷彎即用」的舊觀念，嚴格執行「計算應變 -> 判定熱處理 -> 執行 PBHT -> 硬度驗證」的標準作業程序，以確保超超臨界機組的安全運行。

參考文獻

  1. ASME B31.1 – Future Energy Steel, https://energy-steel.com/wp-content/uploads/2025/03/ASME-B31.1.pdf
  2. ASME B31.1-2020 Power Piping Code – Studylib, https://studylib.net/doc/25824675/asme-b31.1-2020-power-piping
  3. ASME B31.1-2016 – Standards Michigan, https://standardsmichigan.com/wp-content/uploads/2018/01/Proposed-Revision-of-B31.X-Power-Piping-Public-Review-Draft-2346.pdf
  4. ASME Sec I 2025 76 | PDF | Heat Treating | Pipe (Fluid Conveyance) – Scribd, https://www.scribd.com/document/935191977/ASME-Sec-I-2025-76
  5. 2019 ASME Boiler & Pressure Vessel Code – IPGM – Servicios, https://www.ipgmservicios.com/wp-content/uploads/2024/03/ASME-SEC-I-2019.pdf
  6. ANSI / ASME B36.10M Pipe Dimensions Chart – FERROBEND, https://ferrobend.com/dimensions/ansi-asme/pipe/b36.10m/
  7. Schedule 160 Pipe, chart, dimensions, weight and pipe wall thickness – Newzel Industries, https://newzelindustries.com/schedule-160-steel-pipe/
  8. ANSI / ASME B36.10M 5 inch Schedule 160 Pipe Dimensions – FERROBEND, https://www.ferrobend.com/dimensions/ansi-asme/pipe/b36.10m-5-inch-schedule-160/
  9. Schedule 160 Steel Pipe Dimension – BAOWI Steel, https://www.baowi-steel.com/newsdetail/schedule-160-steel-pipe-dimension.html
  10. Creep Resistance and Microstructure Evolution in P23/P91 Welds – PMC – NIH, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC11721015/
  11. Microstructure Control and Correlation to Creep Properties in Grade 91 Steel Weldment After Thermo-Mechanical Treatments and an, https://trace.tennessee.edu/context/utk_graddiss/article/5318/viewcontent/Microstructure_Control_and_Correlation_to_Creep_Properties_in_Grade_91_Steel_Weldment_After_Thermo_Mechanical_Treatments_and_an_Fe_30Cr_3Al_Alloy_Strengthened_by_Fe2Nb_Laves_Phase.pdf
  12. Growing experience with P91/T91 forcing essential code changes, https://www.ccj-online.com/growing-experience-with-p91-t91-forcing-essential-code-changes/
  13. Creep damage development in welded X20 and P91 – OSTI.GOV, https://www.osti.gov/etdeweb/servlets/purl/1016270
  14. (PDF) Significant reduction in creep life of P91 steam pipe elbow caused by an aberrant microstructure after short-term service – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/378693815_Significant_reduction_in_creep_life_of_P91_steam_pipe_elbow_caused_by_an_aberrant_microstructure_after_short-term_service
  15. Review of Type IV Cracking in Piping Welds – EPRI, https://restservice.epri.com/publicdownload/TR-108971/0/Product
  16. Pfi Es-24 | PDF – Scribd, https://www.scribd.com/document/918503747/PFI-ES-24
  17. EPRI 3002001465 – Grade 91 Steel Handbook | PDF – Scribd, https://www.scribd.com/document/689638950/EPRI-3002001465-Grade-91-Steel-Handbook
  18. ASME Sec I 2025 77 | PDF | Heat Treating | Welding – Scribd, https://www.scribd.com/document/935191966/ASME-Sec-I-2025-77
  19. Failure mechanisms and fatigue strength reduction factor of a Cr-Ni-Mo-V steel welded joint up to ultra-long life regime – MATEC Web of Conferences, https://www.matec-conferences.org/articles/matecconf/pdf/2018/24/matecconf_fatigue2018_21012.pdf
  20. PIPE BENDING METHODS, TOLERANCES, PROCESS AND MATERIAL REQUIREMENTS, https://asbending.com/wp-content/uploads/2023/09/PFI-ES-24-Pipe-Bending-Methods-Tolerances-etc.pdf
購物車