CCPP高應變A335P91管線熱疲勞與熱分層現象：管線在運轉時期對比冷作彎管與電銲彎頭之差異化深度分析研究 (Thermal Fatigue and Stratification of A335 P91 Pipelines in CCPP: A Comparative In-depth Analysis of Cold-Bent Pipes vs. Welded Elbows During Operation)

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一、序論：電力產業轉型下之材料挑戰與複循環電廠運轉現狀

當代全球電力系統正經歷前所未有的結構性變革，再生能源如風能與太陽能的間歇性特徵，迫使傳統火力發電廠必須從基載轉向靈活的調峰運轉模式 1。在各種發電技術中，複循環電廠（Combined Cycle Power Plant, CCPP）憑藉其優異的熱效率與快速響應能力，成為平衡電力負載的核心支柱 3。然而，這種頻繁的升降載（Cycling）運轉模式，包括頻繁的啟機（Start-up）、停機（Shut-down）以及大幅度的負荷變動，對其內部的高溫高壓蒸汽管線系統構成了極大的考驗 2。

在CCPP的熱力回收蒸汽產生器（HRSG）與蒸汽渦輪機之間，主蒸汽（Main Steam）與再熱蒸汽（Hot Reheat）管線通常採用 ASTM A335 P91 合金鋼 3。P91 作為一種改良型 9Cr-1Mo 蠕變強度強化型鐵素體鋼（CSEF），其設計初衷是為了在超臨界與超超臨界環境下，提供比傳統 P22 鋼材更高的蠕變破斷強度與抗氧化性能 7。儘管 P91 具備卓越的材料特性，但在頻繁升降載引發的熱疲勞（Thermal Fatigue）以及低流量階段出現的熱分層（Thermal Stratification）現象共同作用下，管線系統中的幾何不連續區域——特別是彎管（Bends）與彎頭（Elbows）——展現出了複雜且具差異化的失效機制 8。

本研究旨在深入探討 CCPP 環境下，高應變 A335 P91 管線在長期運轉時期，冷作彎管與電銲彎頭在應力分布、微觀組織演變及失效模式上的深度差異。透過對熱疲勞機制、熱分層力學效應以及銲接熱影響區與冷作加工硬化區的冶金分析，本報告將為電廠運維人員與設計工程師提供關鍵的完整性評估依據。

二、A335 P91 合金鋼之冶金基礎與強化機制

化學成分與顯微組織之關聯性

A335 P91 鋼材的優越性源於其精確的合金設計，旨在通過微觀結構的精密控制來抵抗高溫蠕變與疲勞。其主要合金元素包括 9% 的鉻（Cr）與 1% 的鉬（Mo），並添加了少量的釩（V）、鈮（Nb）及氮（N） 3。

合金元素 質量百分比 (wt%) 主要冶金作用
鉻 (Cr) 8.00 – 9.50 提供抗氧化性、高溫強度及耐腐蝕性 3
鉬 (Mo) 0.85 – 1.05 提高蠕變強度、彈性及硬化能，抑制晶粒粗化 3
釩 (V) 0.18 – 0.25 形成細微 MX 碳氮化合物，釘紮位錯 7
鈮 (Nb) 0.06 – 0.10 與 V、N 協同形成強化相，提升蠕變斷裂壽命 3
氮 (N) 0.03 – 0.07 形成間隙固溶體及 MX 析出物 3
鎳 (Ni) ≦0.40 增加低溫韌性，但會顯著降低 Ac1臨界溫度 3

數據來源參考：3

P91 鋼的標準狀態為常化加回火（Normalized and Tempered, N&T）。常化處理通常在 1040° C 至 1080°C 之間進行，隨後進行空氣冷卻以形成完整的新鮮馬氏體組織 3。回火處理則在 730° C 至 800°C 之間進行，此過程旨在使馬氏體基體軟化並析出細小的 M23C6 碳化物（主要分佈在原奧氏體晶界及板條邊界）與 MX 型碳氮化合物（分佈在板條內部） 13。

2.1 微觀組織的熱穩定性與蠕變抵抗力

P91 鋼的高溫蠕變強度高度依賴於位錯強化（Dislocation Strengthening）、板條邊界強化（Lath Boundary Strengthening）及析出強化（Precipitation Strengthening）的協同作用 13。M23C6 顆粒的主要功能是釘紮晶界與板條邊界，阻止亞晶的合併與粗化；而極其細微且熱穩定性更高的 MX 析出物則有效阻礙了基體內部位錯的攀移與滑移 7。

在 CCPP 的頻繁升降載過程中，這些強化機制面臨嚴峻挑戰。高溫環境下的應力循環會加速析出物的粗化與位錯密度的下降，導致所謂的「循環軟化」（Cyclic Softening）現象 1。當微觀組織中的馬氏體板條退化為多邊形鐵素體（Polygonal Ferrite）時，材料的蠕變抗力將大幅度降低，這也是 P91 管線發生早期失效的根本冶金原因 10。

三、熱疲勞（Thermal Fatigue）機制與升降載特性分析

3.1 循環負荷下的材料響應

CCPP 的運轉模式導致管線承受非等溫的熱機械疲勞（Thermo-Mechanical Fatigue, TMF）。在升載階段，蒸汽溫度迅速上升，導致管壁內表面受熱膨脹，但受到外層較冷金屬的約束，產生壓應力；在降載或停機階段，情況則相反，內表面產生拉應力 7。

研究表明，P91 鋼在循環載荷下表現出明顯的循環軟化行為 1。這種軟化與馬氏體組織的恢復（Recovery）密切相關。隨著循環次數增加，維持給定應變範圍所需的應力幅值顯著下降。實驗數據顯示，在 550°C 的循環測試中，P91 的硬度與屈服強度會隨著週次的增加而持續衰減，這意味著材料在頻繁升降載下的實際壽命遠低於恆定負荷下的蠕變設計壽命 1。

3.2 蠕變-疲勞交互作用（Creep-Fatigue Interaction）

在 P91 管線的實際運轉中，疲勞與蠕變並非孤立存在，而是相互促進的。在熱循環的高溫保壓階段（Hold Time），應力鬆弛會轉化為蠕變應變，導致材料內部產生晶界孔洞 2。當隨後的機械循環發生時，這些蠕變孔洞會成為疲勞裂紋萌生的核心點，並加速裂紋的擴展。

根據延性耗盡模型（Ductility Exhaustion Rule），總損傷 Dtotal 可表示為：

Dtotal = Σ n / Nf + ΣΔεC /εf

其中 Nf 是純疲勞壽命，ΔεC 是循環中產生的蠕變應變，εf 是材料在該條件下的蠕變延性 2。對於 P91 而言，多軸應力狀態會顯著降低其蠕變延性，從而加速損傷累積。在 CCPP 頻繁起停的環境下，這種交互作用是導致彎頭及銲接區域發生早期破裂的主導機制 2。

四、熱分層（Thermal Stratification）現象及其力學影響

4.1 現象定義與形成條件

熱分層主要發生在水平走向的大直徑管線中。在啟機初期或低流量運轉階段，當熱蒸汽進入充滿較冷流體的管線時，由於熱蒸汽密度較低，會漂浮在管線上方，而較冷的流體則沉在底部 9。這種密度差異導致管壁在垂直方向上產生極大的溫差（ΔT）。

熱分層的嚴重程度取決於流體的 Richardson 數（Ri），該數值衡量了浮力效應與慣性力的比值：

Ri = gβΔTL/ v2

在低流速（低 v）與高溫差（高 ΔT）的條件下，Ri 增大，分層現象更加穩定且持久 9。

4.2 結構性應力效應：香蕉效應（Banana Effect）

熱分層會在管線中引發兩大類的機械載荷：

  1. 全面性彎曲應力：由於管頂受熱膨脹大於管底，管線會向上彎曲。若支吊架系統限制了這種變形，管線內部會產生巨大的全面性彎曲力矩，導致管壁局部應力超出設計容許值 9。
  2. 局部穿牆應力：在冷熱界面區域，由於溫度梯度的劇烈變化，管壁內部會產生非線性的局部熱應力 20。

特別是在彎頭與直管的過渡區域，熱分層引發的彎曲力矩會與內壓產生的周向應力發生複合，導致彎頭的內徑（Intrados）或外徑（Extrados）區域出現應力集中 20。

4.3 熱條紋（Thermal Striping）與高頻疲勞

在分層流的交界面，流體的不穩定性會導致局部溫度的快速波動，稱為熱條紋 9。這種波動的頻率通常在 0.1 至 1 Hz 之間，雖然溫差幅值較小，但其累積循環次數極高，容易在管壁內表面誘發細微的網絡狀熱疲勞裂紋 9。對於 P91 這種對熱應力敏感的材料，熱條紋是引發早期表面微裂紋的重要推手 8。

五、電銲彎頭（Welded Elbows）之深度分析與失效機制

電銲彎頭在 P91 管線系統中極為常見，通常由彎頭元件與直管通過環向對接銲接而成。然而，銲接過程對 P91 這種複雜的顯微組織來說是一種極大的「熱破壞」 7。

5.1 第 IV 型破裂（Type IV Cracking）：銲接區的致命弱點

P91 銲接接頭中最嚴重的問題是第 IV 型破裂，這發生在熱影響區（HAZ）的細晶區（FGHAZ）或臨界區（ICHAZ） 7。

  • 冶金成因：在銲接過程中，ICHAZ 區域被加熱至僅略高於 Ac1 臨界溫度的範圍。這導致原有的馬氏體板條發生過度回火，位錯大量湮滅，且 M23C6 碳化物發生粗化甚至部分溶解 7。這使得該區域在寬度僅數毫米的空間內，形成了一個強度顯著低於母材與銲金的「軟化帶」（Soft Zone） 7。
  • 應力集中與失效：在長期高溫運轉下，由於側向母材與銲金具有較強的蠕變抗力，變形會集中在狹窄的 ICHAZ 軟化帶。在頻繁升降載引發的軸向力矩與熱應力作用下，微孔洞會在軟化帶內迅速形核、連結並形成貫穿裂紋 5。
區域名稱 受熱溫度範圍 顯微組織特徵 蠕變強度評價
熔合區 (WM) > Tmelt 鑄態回火馬氏體，通常較母材強 高 (視銲材而定) 28
粗晶區 (CGHAZ) >>Ac3 粗大回火馬氏體，硬度高，韌性低 較高，但有裂紋敏感性 24
細晶區 (FGHAZ) > Ac3 細小回火馬氏體，晶粒細化 較低 (Type IV 敏感區) 25
臨界區 (ICHAZ) ≒Ac1 過回火馬氏體，碳化物粗化 最低 (Type IV 主要失效點) 25

數據來源參考：7

5.2銲接殘留應力與熱循環的疊加

銲接殘留應力在 P91 管線中是另一個關鍵因素。若 PWHT（銲後熱處理）不夠徹底，銲根區域可能存在接近屈服強度的殘留拉應力 30。在 CCPP 啟機時，熱分層引發的全面性彎曲力矩會與這些殘留應力疊加，使得總應力在循環早期就超過材料的循環屈服極限，從而大幅加速疲勞裂紋的形核 8。

此外，頻繁的熱循環會導致殘留應力發生鬆弛，但這種鬆弛過程是不均勻的。在軟化帶區域，應變的局部化會導致應力重新分布，進一步惡化了第 IV 型破裂的進程 31。

六、冷作彎管（Cold Bent Pipes）之深度分析與失效機制

冷作彎管是通過在環境溫度下機械彎曲直管而成的。雖然它避免了銲接帶來的熱影響區問題，但卻引入了嚴重的冷變形與顯微組織損傷 33。

6.1 加工硬化與內能累積

冷作彎曲會導致 P91 的馬氏體板條發生強烈扭曲，位錯密度顯著增加，從而提高材料的室溫硬度與強度，但大幅降低延展性 33。對於 CCPP 這種高應變環境，低延展性意味著管材在承受熱分層彎曲或熱衝擊時，發生脆性斷裂的風險增加。

規範（如 ASME B31.1）明確規定，當冷作應變超過 5% 至 12.5% 時（具體取決於設計溫度與衝擊要求），必須進行後續的熱處理 26。

6.2 異常組織（Aberrant Microstructure）與早期失效案例

近年來多個電廠案例顯示，P91 冷作彎管在運轉僅 20,000 至 35,000 小時後即發生災難性失效，遠低於 200,000 小時的設計壽命 10。

  • 失效機制分析：研究發現，這些失效彎管的顯微組織發生了劇烈退化。原本強化的回火馬氏體板條發生了再結晶（Recrystallization），轉變為大塊狀的鐵素體基體 10。這種退化通常是由於彎管過程中局部應變過大，且後續的熱處理（如僅進行去應力回火而非完全重常化）未能有效消除累積的內能 15。
  • Laves 相的威脅：在熱疲勞與蠕變的共同作用下，冷作區域會析出大量的 Fe2(Mo,Nb) 型 Laves 相。這些金屬間化合物顆粒會迅速粗化（直徑可達 3 μm以上），並在晶界處聚集 10。粗大的 Laves 相顆粒不僅消耗了基體中的固溶強化元素鉬（Mo），更成為了蠕變孔洞與疲勞裂紋的首選萌生點 10。

6.3 壁厚減薄與應力重分佈

冷作彎曲過程會導致彎管外徑區域（Extrados）發生顯著減薄，而內徑區域（Intrados）則會增厚。

在承受熱分層引起的「香蕉效應」載荷時，彎管外半徑處的應力水平會因為壁厚減少而顯著升高。同時，冷作引入的拉伸殘留應力（在外半徑區）會進一步加速應力腐蝕裂紋（SCC）或熱疲勞裂紋的產生 33。

七、冷作彎管與電銲彎頭在 CCPS 循環模式下之差異化分析

在 CCPP 的頻繁升降載運轉環境中，冷作彎管與電銲彎頭展現出了截然不同的脆弱性特徵。

7.1 幾何連續性與應力集中

電銲彎頭由於銲縫的存在，在幾何上是不連續的。銲縫與母材之間的模數差異、幾何餘高以及銲趾（Weld Toe）處的應力集中係數（SCF），使其在熱分層導致的非線性熱載荷下極易產生局部應變累積 7。

冷作彎管則具有較佳的幾何流暢性，但其弱點在於全截面的冶金退化。電銲彎頭的失效通常是局部的（Type IV 區域），而冷作彎管一旦發生組織再結晶，則可能涉及整個彎曲區段，其失效模式往往更具突發性與破壞性 10。

7.2 材料特性差異比較表

評估維度 電銲彎頭 (Welded Elbows) 冷作彎管 (Cold Bent Pipes)
主導失效模式 第 IV 型蠕變-疲勞裂紋 (Type IV Cracking) 組織退化 (再結晶)、Laves 相粗化及壁厚減薄
微觀組織風險 熱影響區 (HAZ) 的窄帶軟化現象 7 廣域加工硬化及後續熱處理失效 10
殘留應力特性 集中在銲縫及熔合線附近，具高度不均勻性 30 分佈於整個變形區，隨彎曲曲率變化 33
熱分層敏感度 銲縫區對局部熱衝擊與全面性彎曲極度敏感 22 外半徑減薄區承受較高應力，易受熱分層循環影響
運轉可靠度 高度依賴銲接與 PWHT 品質控制 7 高度依賴彎曲變變率控制與重常化回火 14

數據來源參考：3

7.3 對熱疲勞抗力的影響

研究指出，P91 鋼的熱疲勞抗力比傳統 P22 高出約 10 倍，這主要得益於其較低的熱膨脹係數與較高的熱傳導率，使得穿牆溫差較小 7。

然而，這一優勢在電銲彎頭中被 HAZ 的軟化帶所削弱。由於軟化帶的循環屈服應力較低，在相同的熱應變範圍內，軟化帶會承受比鄰近母材多出數倍的塑性應變。

相較之下，冷作彎管若未經過適當的重常化處理，其內部的位錯亞結構在熱循環中極不穩定。在頻繁的啟停過程中，冷作區域會經歷「應力誘導的顯微組織退化」，導致原本硬化的區域迅速轉變為極軟的鐵素體，從而使彎管在遠低於預期循環次數時就發生失效 10。

八、製造工法對管線運轉壽命的關鍵影響

8.1 銲接工法的精密控制需求

P91 銲接被稱為 P91 系統的「阿基里斯之踵」 7。為了減少電銲彎頭在循環運轉下的失效風險，必須實施極其嚴格的工法：

  1. 預熱與層間溫度：必須維持在 200°C – 250°C 之間，以確保氫氣擴散並防止馬氏體脆裂 37。
  2. PWHT 工法參數的敏感性：對於 P91 而言，偏差僅 20°C 的回火溫度就可能導致蠕變壽命縮減 50% 7。必須根據 Ni+Mn 含量精確設定回火上限，避免觸發過時的奧氏體化過程 14。
  3. 銲材匹配：必須使用含 V、Nb 的專用銲材，且嚴格限制雜質元素（如 Al、P、S、Sn），以防止回火脆化與蠕變孔洞的形成 13。

8.2 冷作彎管的恢復熱處理建議

對於冷作彎管，單純的去應力回火（Stress Relieving）通常不足以恢復其高溫長期性能。

  • 重常化與回火（N&T）：這是恢復顯微組織穩定性的金科玉律。通過加熱至 Ac3 以上重新形成奧氏體，然後控制冷卻形成新鮮馬氏體，再進行二次回火，可以徹底消除冷作加工帶來的負面影響。
  • 感應加熱彎管（Induction Bending）的優勢：在現代工程中，感應熱彎管逐漸取代純冷作彎管。感應彎管能夠在彎曲的同時實現局部的常化處理，隨後進行整體的爐內回火，這對於維持顯微組織的一致性大有裨益。

九、檢測、監控與維護管理策略

針對 CCPP 頻繁升降載與熱分層引發的風險，必須建立一套動態的完整性管理體系。

9.1先進非破壞檢測（NDE）技術的應用

  1. 硬度測試（Hardness Testing）：這是篩選「軟化」現象最快速的方法。無論是銲接 HAZ 還是冷作區域，硬度低於 180 HV 均應視為嚴重警告。
  2. 現場金相複製（Surface Metallography Replication）：用於觀察 M23C6 的粗化、Laves 相的聚集以及早期蠕變孔洞。對於銲接彎頭，應重點檢測 ICHAZ 區域 7。
  3. 相陣列超音波（PAUT）與全聚焦法（TFM）：傳統超音波難以檢測細微的第 IV 型早期裂紋。先進的 PAUT 能夠提供更高解析度的子表面影像，檢測是否存在埋藏的微裂紋 40。
  4. 取出栓塞樣本（Core Plug Sampling）：對於重要彎頭，若 NDE 結果疑似有損傷，取出實體栓塞樣品進行掃描電鏡（SEM）與能譜分析（EDS）是判斷顯微組織退化程度（如 Laves 相尺寸）最直接且無可爭辯的方法 25。

9.2 運轉過程中的在線監控

  1. 熱分層監測：在水平管段安裝上下成對的熱電偶，實時監控穿牆溫差與全面溫差。結合自動化系統，在溫差過大時發出警報或自動調節流速 9。
  2. 應變計與支吊架荷重監測：監測「香蕉效應」對管線支撐系統的影響。頻繁的升降載會導致支吊架失調，進一步惡化管線的應力狀態。
  3. 疲勞計（Fatigue Meters）：根據實測的溫度與應力數據，利用雨流計數法（Rainflow Counting）實時計算累積的疲勞損傷分數 38。

十、結論與技術建議

CCPP 高應變 A335 P91 管線在頻繁升降載與熱分層環境下的運轉，是一個極其複雜的多物理量耦合過程。通過對冷作彎管與電銲彎頭的深入對比分析，可以得出以下關鍵結論：

第一，銲接彎頭的核心風險在於第 IV 型裂紋。這種失效是 P91 冶金特性的內在屬性，在升降載引發的熱應力作用下會被劇烈加速。嚴格的 PWHT 工法控制與針對 HAZ 軟化帶的定期 NDE 檢測是維持其完整性的必要手段。

第二，冷作彎管的風險往往被低估。不當的加工與缺乏有效組織恢復熱處理，會導致 P91 在運轉中發生劇烈的再結晶與 Laves 相粗化，使其在遠低於預期壽命時發生脆性斷裂。對於大應變冷作彎管，進行全套重常化與回火（N&T）應被列為強制性工法要求。

第三，熱分層現象是引發彎頭與彎管早期疲勞失效的重要誘因。其產生的全面性彎曲力矩會顯著改寫管線的應力分布，使原有的蠕變損傷與熱疲勞損傷加速發展。優化啟機策略與安裝熱分層監測系統對於延長管線壽命至關重要。

第四，在維護管理方面，傳統的定期視覺檢查已不足以應對 P91 的隱蔽性失效。必須結合硬度測試、金相複製與先進超音波檢測，並在必要時進行栓塞取樣，才能有效評估管線的剩餘壽命與運行風險。

總結而言，A335 P91 管線系統的安全性不僅取決於材料本身的化學成分，更取決於製造過程中的微觀組織控制以及對運轉中非典型熱應力的有效管理。在電力系統持續彈性化的趨勢下，對 P91 管線的深度研究與精細化管理將是確保現代複循環電廠長期穩定運行的基石。

參考文獻

  1. (PDF) Thermo-mechanical fatigue testing and simulation using a …, https://www.researchgate.net/publication/257376500_Thermo-mechanical_fatigue_testing_and_simulation_using_a_viscoplasticity_model_for_a_P91_steel
  2. Creep–Fatigue Interaction of P91 Steam Piping Subjected to Typical Start‐up and Shutdown Cycles – University of Pretoria, https://repository.up.ac.za/bitstreams/d7229170-9445-446a-8548-b54caf23ed23/download
  3. ASTM A335 Grade P91 Alloy Steel Seamless Pipe – U.S. Metals, https://www.usmetals.com/alloy-pipe-seamless-p91.html
  4. ASTM A335 P91 Alloy Steel Seamless Pipe | SA 335 P91 material supplier India, https://www.n-pipe.com/alloy-steel-a335-p91-pipe.html
  5. Creep-Fatigue Life Property Of P91 Welded Piping Subjected To Bending And Torsional Moments At High Temperature – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/372528500_Creep-Fatigue_Life_Property_Of_P91_Welded_Piping_Subjected_To_Bending_And_Torsional_Moments_At_High_Temperature
  6. ASTM A335 P91 Alloy Steel Pipe | Chrome Moly Pipe, https://www.zzsteels.com/2025/02/24/astm-a335-p91-alloy-steel-pipe/
  7. ASTM A335 P91 Alloy Steel Seamless Pipe For High-Temperature Service – PK, https://www.pkpumpparts.com/astm-a335-p91-alloy-steel-seamless-pipe/
  8. Assessment of thermal fatigue life for 316L and P91 pipe …, https://www.eera-jpnm.com/matisse/wp-content/uploads/2018/01/Nilsson_etal_EFM_168_2016_pp73_91_V1.pdf
  9. Thermal Fatigue in Horizontal Pipelines Due to Thermal Stratification Phenomenon – NC State Repository, https://repository.lib.ncsu.edu/bitstreams/bf5f154a-d100-425e-9c84-7b3eb9002ed4/download
  10. Significant reduction in creep life of P91 steam pipe elbow caused by an aberrant microstructure after short-term service – PMC – NIH, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC10909855/
  11. ASTM A335 P91 Pipe Manufacturer with value-engineered pricing – Sunny Steel, https://www.sunnysteel.com/astm-a335-p91-pipe.php
  12. ASTM A335 P91 Pipe Specification (Chrome Moly Pipe) – Octal Steel, https://www.octalsteel.com/resources/astm-a335-p91-pipe/
  13. Creep Rupture Performance of Welds of P91 Pipe Steel – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/292489336_Creep_Rupture_Performance_of_Welds_of_P91_Pipe_Steel
  14. Growing experience with P91/T91 forcing essential code changes, https://www.ccj-online.com/growing-experience-with-p91-t91-forcing-essential-code-changes/
  15. Failed Grade 91 “Soft” Pipe Bend – A Case Study – Failure Occurred …, https://www.structint.com/news-views-volume-44-failed-grade-91-soft-pipe-bend-a-case-study-failure-occurred-with-less-than-35000-operating-hours/
  16. (PDF) Significant reduction in creep life of P91 steam pipe elbow caused by an aberrant microstructure after short-term service – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/378693815_Significant_reduction_in_creep_life_of_P91_steam_pipe_elbow_caused_by_an_aberrant_microstructure_after_short-term_service
  17. Recommendation for Creep and Creep-fatigue assessment for P91 Components – JRC Publications Repository, https://publications.jrc.ec.europa.eu/repository/bitstream/JRC94508/jrc94508_matter_4-6_creep-fatigue.pdf
  18. P91 Creep and Overheating Failures of Superheater Tubing, https://www.steamforum.com/steamforum_tree.asp?master=5374
  19. Influence of Creep Damage on the Fatigue Life of P91 Steel – PMC – NIH, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC9322901/
  20. Thermal Fatigue Due To Statification in Piping | PDF | Stress (Mechanics) | Water – Scribd, https://www.scribd.com/document/149720966/Thermal-Fatigue-due-to-Statification-in-Piping
  21. Thermal Fatigue of Pressurized Water Reactor Coolant System Loop Drain Lines Due to Outflow Activities, https://engrxiv.org/preprint/download/4519/7861/6485
  22. Fatigue crack growth analysis of surge line under thermal stratification conditions, https://www.researchgate.net/publication/336348546_Fatigue_crack_growth_analysis_of_surge_line_under_thermal_stratification_conditions
  23. Simulation of thermal fatigue damage in a 316L model pipe component – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/223096625_Simulation_of_thermal_fatigue_damage_in_a_316L_model_pipe_component
  24. A335 P91 welding problems – Hebei Haihao Group, https://www.haihaopiping.com/a335-p91-welding-problems.html
  25. Review of Type IV Cracking in Piping Welds – EPRI, https://restservice.epri.com/publicdownload/TR-108971/0/Product
  26. Handbook of Engineering Practice of Materials and Corrosion 3030364291, 9783030364298 – EBIN.PUB, https://ebin.pub/handbook-of-engineering-practice-of-materials-and-corrosion-3030364291-9783030364298.html
  27. Damage assessment method of P91 steel welded tube under internal pressure creep based on void growth simulation | Request PDF – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/239359297_Damage_assessment_method_of_P91_steel_welded_tube_under_internal_pressure_creep_based_on_void_growth_simulation
  28. Normalization and Temper Heat Treatment On P91 | PDF | Heat Treating | Steel – Scribd, https://www.scribd.com/document/323997387/Normalization-and-Temper-Heat-Treatment-on-P91
  29. Factors affecting Type IV creep damage in Grade 91 steel welds – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/257340149_Factors_affecting_Type_IV_creep_damage_in_Grade_91_steel_welds
  30. Influence of Heat Treatment in Residual Stresses Generated in P91 Steel-pipe Weld, https://www.scielo.br/j/mr/a/v87TLPf5V6Fqf5gjkMjBvXv/
  31. weld heat-affected-zone haz: Topics by Science.gov, https://www.science.gov/topicpages/w/weld+heat-affected-zone+haz
  32. (PDF) Residual stresses in P91 steel electron beam welds (vol 18, pg 70, 2013), https://www.researchgate.net/publication/257459839_Residual_stresses_in_P91_steel_electron_beam_welds_vol_18_pg_70_2013
  33. Cold bending properties of ASTM A53 Gr B pipe – Longma Group, https://www.longma-group.com/knowledge/cold-bending-properties-of-astm-a53-gr-b-pipe
  34. P91 vs. P22: The ‘Ceramic’ Trade-Off in High-Pressure Steam Piping – ZC Steel Pipe, https://www.zc-pipe.com/P91-vs-P22-The-Ceramic-Trade-Off-in-High-Pressure-Steam-Piping-id46006075.html
  35. Synopsis Book ALL 2019 | PDF | Boiler | Heat Treating – Scribd, https://www.scribd.com/document/436171072/Synopsis-Book-ALL-2019
  36. 46 CFR § 56.80-15 – Heat treatment of bends and formed components. – Cornell Law School, https://www.law.cornell.edu/cfr/text/46/56.80-15
  37. Welding process of ASTM A335 P91 Pipe-Boiler Tubes,Heat-Exchanger Tubes,Superheater Tubes,Supplier,Beite, https://www.btboilertube.com/News/Steel_News/Welding_process_of_ASTM_A335_P91_Pipes.html
  38. Thermal Fatigue Monitoring Guidelines | PDF – Scribd, https://www.scribd.com/document/119076308/Thermal-Fatigue-Monitoring-Guidelines
  39. Welding Abstracts Sep 2019 – TWI, https://www.twi-global.com/pdfs/PDFs-Public/Welding-Abstracts-Sep-2019.pdf
  40. Non-Destructive Testing (NDT): Methods, Benefits & Tools – Voliro AG, https://voliro.com/blog/non-destructive-testing/
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