ASME B31.1 與 B31.3 規範下 A312 系列奧氏體不銹鋼管「As Bent」狀態的關鍵技術與冶金學分析 (Critical Technical and Metallurgical Analysis of A312 Austenitic Stainless Steel Pipe in the ‘As Bent’ State according to ASME B31.1 and B31.3 Standards)

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一、 摘要

 

1.1 主旨與範圍界定

本報告針對美國機械工程師學會 (ASME) B31 壓力配管規範體系中的兩個核心標準：ASME B31.1 (動力配管) 和 ASME B31.3 (製程配管)，詳細分析了 ASTM A312 系列奧氏體不銹鋼管（P-No. 8 材料組）在「as bent」（彎曲後狀態）所涉及的所有關鍵技術和規範要求。A312 系列不銹鋼因其卓越的延展性與耐腐蝕性，常被用於冷彎工法以製造彎管，從而減少銲接接頭並簡化配管佈局。然而，冷彎作為一種塑性加工過程，會導致管壁幾何變形、最小壁厚減薄，並在材料內部產生顯著的殘餘應力。對於 A312 而言，這些殘餘應力與材料的加工硬化現象，成為決定其長期結構完整性與在特定服務環境下（尤其是應力腐蝕開裂，SCC）可靠性的關鍵因素。

 

1.2 設計與製造差異

ASME B31.1 與 B31.3 兩規範在處理彎管的壓力設計和製造公差上，表現出不同的哲學。B31.1 針對發電廠等高可靠性系統，採用較為保守的設計安全係數 (4.0) 1，而對於彎管的尺寸限制，則傾向於由設計者根據實際服務條件明確指定 2。相較之下，B31.3 適用於製程行業，安全係數略低 (3.0) 1，但提供了更為清晰的製造約束，例如明確規定彎曲減薄的定量極限（對於小半徑彎曲，減薄上限為 21%）3。此外，B31.3 對於非破壞性檢測 (NDE) 的要求高度依賴於流體服務類別，對於「嚴重循環服務」(Severe Cyclic Service) 會有額外嚴格的要求 3。

 

1.3 A312 彎管的冶金學關鍵

冷彎加工對 A312 奧氏體不銹鋼的主要冶金學影響是顯著的加工硬化和在彎曲外側 (Extrados) 形成高強度的殘餘拉伸應力 5。雖然冷彎工法通常不會觸發強制性後彎熱處理 (PBHT) 的幾何應變極限值，但在潛在的 SCC 環境中，這些殘餘應力成為裂紋萌生的驅動力 6。因此，在考慮「As Bent」A312 配管的應用時，設計者必須平衡製造成本與潛在的環境風險，並在必要時透過工程指定進行固溶處理或採用機械應力緩解技術（如噴丸處理）來確保長期操作的可靠性。

 

二、 規範範圍與 A312 奧氏體材料特性

 

2.1 ASME B31 壓力配管體系中的 B31.1 與 B31.3 定位

ASME B31 系列規範在工業配管領域扮演著至關重要的角色 8。ASME B31.1 被稱為「動力配管」(Power Piping) 3，主要應用於蒸汽發電廠、集中供熱系統和核電設施等對持續運行和安全可靠性要求極高的系統。B31.1 的設計哲學反映在其更高的安全係數上，其設計許用應力基於安全係數 4.0 1。

ASME B31.3 則規範「製程配管」(Process Piping) 3，其應用範圍廣泛，涵蓋煉油廠、化工、製藥、半導體和低溫設施等，這些系統通常涉及各種腐蝕性流體和極端的溫度波動 9。B31.3 採用相對較低的設計安全係數 3.0 1，但同時在材料選擇和應力分析方面提供了更大的靈活性和複雜性 8。

B31.1 規範的設計安全係數高於 B31.3 (4.0 vs 3.0) 1，這反映了電力行業對於設備壽命和疲勞完整性的極度保守態度。雖然 B31.1 對於彎管的幾何限制描述可能不如 B31.3 詳細，但由於其對可靠性的重視，設計者在 B31.1 專案中往往會主動指定比 B31.3 更嚴格的公差和檢驗要求，以確保配管元件能夠承受數十年的高溫高壓運行。

 

2.2 ASTM A312 (P-No. 8) 奧氏體不銹鋼的特殊性

ASTM A312 系列材料（如 TP304、TP316）屬於奧氏體不銹鋼，在 ASME P-No. 8 材料組中。這類材料具備出色的延展性，例如 304 級的伸長率通常超過 45% 10，遠高於碳鋼，這使得它們非常適合冷彎加工，能夠彎曲至非常小的半徑 10。

加工硬化現象： 奧氏體不銹鋼在冷加工過程中會產生顯著的加工硬化 5。這種現象是由於塑性變形過程中，原子晶格中的位錯 (dislocations) 數量增加並形成纏結，以及在低堆垛層錯能 (Stacking Fault Energy) 材料中形成兩組分位錯和層錯區，從而增強了材料抵抗進一步變形的能力 5。加工硬化會提高材料的屈服強度和抗拉強度，但也要求在彎曲過程中施加更大的動力，有資料顯示，對不銹鋼管進行彎曲所需的動力可能比相同幾何形狀的碳鋼高約 50% 10。

「As Bent」狀態的應變分佈： 在冷彎過程中，管壁會經歷不均勻的應變。彎曲外側 (Extrados) 處於最大拉伸應變，導致壁厚減薄；而內側 (Intrados) 處於最大壓縮應變，可能導致壁厚略微增厚 11。這種塑性變形在彎管中留下了高水平的自平衡殘餘拉伸應力，這些殘餘應力是後續風險分析的焦點，尤其是對應力腐蝕開裂 (SCC) 的敏感性 6。冷彎工法雖然會改變微觀結構，但通常不會像銲接熱影響區那樣產生馬氏體相變 12。

 

三、 壓力設計與幾何完整性要求

 

3.1 彎曲後最小壁厚計算與驗證

彎管在「As Bent」狀態下，其結構完整性的首要考量是確保最薄處（即彎曲外側）的實際壁厚足夠承受設計壓力。

3.1.1 B31.3 規範要求 (Process Piping)

ASME B31.3 提供了壓力設計厚度 tm 的計算方法，該計算考慮了彎曲對壁厚的影響 3。最關鍵的製造約束條款在於對彎曲減薄的明確限制 3。B31.3 規定，冷彎或熱彎後壁厚減薄量不得超過以下極限值 ：

  1. 對於彎曲半徑 R 大於或等於 5 倍管徑 (5.0D)，最大減薄量不得超過 10% 。
  2. 對於彎曲半徑 R 小於或等於 3 倍管徑 (3.0D)，最大減薄量不得超過 21% 。

值得注意的是，這些 B31.3 的百分比限制是製造約束，旨在保持材料的整體結構延展性。然而，商業上針對特定彎曲工法（如通蕊芯軸冷彎）的規範通常會更嚴格，例如對於 1.5D 彎曲，最大減薄通常限制在 18%，對於 3.0D 彎曲限制在 12% 11。設計者必須確保彎曲後的實際壁厚 tactual 滿足公式要求，即 tactual ≧ tmin + c，其中 tmin 是最小壓力設計厚度，而 c 是腐蝕裕度 。

3.1.2 B31.1 規範要求 (Power Piping)

ASME B31.1 在條款 104.2.1 中規定，管彎的最小壁厚必須滿足 Para. 102.4.5 的壓力設計要求，同時符合 Para. 129 的製造要求 。與 B31.3 不同，B31.1 沒有提供明確的百分比減薄極限值（如 21%）。B31.1 更強調設計者的責任，要求在設計階段即根據特定的服務條件、材料和應力水準，指定扁平化和屈曲的限制 。

這種設計哲學的差異意味著，雖然 B31.3 提供了一個簡單且可衡量的製造限制，但 B31.1 則要求更高的設計投入。由於 B31.1 系統常運行於高溫條件下，設計者必須嚴格控制彎曲後的最小壁厚，以確保在高溫環境下的結構完整性，並應對潛在的蠕變 (Creep) 效應。

 

3.2 橢圓度 (Ovality) 與扁平化 (Flattening) 的控制

橢圓度（或稱扁平化）是衡量彎管橫截面變形程度的關鍵幾何參數，定義為最大外徑與最小外徑差值佔名義外徑的百分比 11。橢圓度過大不僅影響流體動力學性能，更會嚴重降低彎管的承載能力，並增加應力集中係數 (SIF)。

ASME B31.1 允許設計者指定橢圓度限制，而 B31.3 則建議依據行業最佳實踐 2。行業製造規範通常設定嚴格的橢圓度公差：

  • 使用通蕊芯軸 (mandrel) 進行冷彎時，最大橢圓度通常限制在 5% 。
  • 對於特定的5.0D 彎曲，內壓服務的橢圓度不得超過 5%，外壓服務則限制在 3% 14。3.0D 彎曲則通常限制在 3% 14。

在對 A312 進行冷彎時，使用心軸或填充物來控制橢圓度至 5% 以下是維持設計應力分析（使用標準彎曲元件 SIF）有效性的基本要求 。如果橢圓度超出這些限制，標準的 SIF 計算將失去有效性，設計者必須考慮進行更為精確的有限元分析 (FEA) 來評估局部應力。此外，製造商還需控制其他尺寸公差，例如彎曲度誤差應限制在 ± 1°。

 

3.3 銲接管(有縫鋼管)的特殊要求 (Welded Pipe)

如果 A312 管線是電銲管，製造商在彎曲時必須注意銲縫的位置。ASME B31.3 建議電銲管的縱向銲縫不應位於彎曲平面中軸線軸向 30 度以內 。此規定是為了避免在彎曲過程中，最大拉伸應力（位於彎曲外側的中軸線上）和最大壓縮應力（位於彎曲內側的中軸線上）施加在已有的縱向銲縫上。冷彎引起的額外應變可能會導致銲縫缺陷的擴展，或加速疲勞裂紋的萌生，因此必須將銲縫移出最大應力區域 。

 

四、 冷加工的冶金後果與應力評估

 

4.1 殘餘應力、加工硬化與疲勞風險

A312 管線在冷彎後處於「As Bent」狀態，其內部存在顯著的殘餘應力，特別是在彎曲外側，殘餘應力表現為高量級的拉伸應力。這種殘餘應力是自平衡的，但它與操作應力疊加，會顯著影響配管系統的整體應力水平，尤其是在疲勞和腐蝕環境中 6。

應力集中係數 (SIF) 在應力分析中的應用差異：

  1. ASME B31.1 (電力配管)： 對於持續縱向應力 (SL) 的評估，1 要求使用 0.75 倍的 SIF 進行計算 16。這表明 B31.1 採取了更為保守的方法，即使在評估持續靜態載荷時，也將疲勞測試數據中得出的 SIF（原本用於評估循環載荷下的應力範圍）納入考量 16。
  2. ASME B31.3 (製程配管)：B31.3 對於持續載荷下的縱向應力 (SL) 計算是否使用 SIF 保持沉默 1。規範並未明確要求納入 SIF，這導致配管應力分析程式編寫者和用戶之間存在解釋上的分歧 16。一些程式選擇使用完整的 SIF，而另一些則不使用。

這種差異的重要性在於：如果在 B31.3 系統中未納入 SIF 進行持續應力計算，彎管的應力裕度可能會被高估。雖然 SIF 起源於疲勞測試，其適用於靜載荷下的結構崩塌機制存有爭議，但 B31.1 的做法體現了對彎管等幾何不連續元件長期行為的保守評估 13。

 

4.2 應力腐蝕開裂 (SCC) 的風險評估

A312 奧氏體不銹鋼在特定的環境下，例如存在高氯化物濃度、高溫或氧氣的環境中，對 SCC 具有敏感性 。對於處於「As Bent」狀態的管線，冷作是加速 SCC 的關鍵因素 6。

研究證實，冷加工（如彎曲）在材料中引入的殘餘拉伸應力，與材料的應變硬化狀態，是加速 SCC 裂紋擴展速率 (CGR) 的主要驅動力 6。冷作變形使得裂紋更容易沿著與冷變形方向一致的平面和方向擴展 6。

風險緩解策略：

在設計易發生 SCC 的服務系統時，僅依賴材料的固有抗腐蝕性是不夠的，必須採取主動措施緩解彎曲引入的應力 ：

  1. 應力緩解熱處理 (PBHT)： 消除殘餘拉伸應力。這通常意味著進行高溫固溶處理 18。
  2. 機械應力緩解： 採用受控的噴丸處理 (Shot Peening) 15。噴丸工法在金屬表面引入一層殘餘壓縮應力層，由於 SCC 裂紋無法在壓縮應力下傳播，因此該技術能夠有效阻止裂紋的萌生和擴展 15。對於某些應用，這使得 304 或 316 不銹鋼在腐蝕性環境中的表現可與更昂貴的特殊合金競爭 15。
  3. 環境控制： 降低操作溫度或減少流體中的氯化物濃度 。

 

五、 強制熱處理 (PBHT) 的規範

 

奧氏體不銹鋼 (A312, P-No. 8) 的熱處理要求與碳鋼或低合金鋼有本質區別。對於碳鋼，銲後熱處理 (PWHT) 旨在降低硬度和殘餘應力；而對於 A312，熱處理 PBHT（固溶退火）旨在消除冷作應力並恢復其最佳的耐腐蝕性能和延展性 。

 

5.1 B31.3 對冷彎後強制 PBHT 的極限值分析 (Para. 332.4.2)

ASME B31.3 規範提供了關於冷彎後是否需要強制進行 PBHT 的量化標準。A312 材料的判定邏輯基於以下兩個主要條件 ：

  1. 延展性限制與應變極限值： 對於 P-No. 1 至 6 號材料，當最大計算纖維伸長率超過基本最小伸長率的 50% 時，通常需要熱處理 。雖然 A312 屬於 P-No. 8，但對於所有材料，如果無法證明在成品狀態下，最嚴重應變處仍保有至少 10% 的伸長率，則需要熱處理 。由於 A312 的初始延展性極高 (通常 > 45%) 10，除非採用極小半徑（如變形量 > 30~40%），否則一般冷彎很少達到這一極限值，故通常豁免於此項要求。
  2. 衝擊測試要求： 如果材料因低溫服務而要求進行衝擊測試，且最大計算纖維伸長率超過 5%，則必須進行 PBHT 。這是為了確保冷作不會損害材料的衝擊韌性。

因此，對於大多數在室溫或高於室溫環境下運行的 A312 配管，僅依賴幾何應變通常不會觸發強制性的 PBHT 要求 。

 

5.2長期運轉操作所觸發的 PBHT

儘管 A312 在幾何變形上常豁免於強制熱處理，但 B31.3 允許工程設計者根據風險評估指定熱處理 (Para. 332.4.2(c)) 。

當 A312 彎管用於 SCC 敏感的流體服務（例如高氯化物或高溫水環境）時，設計者必須主動行使專業工程判斷 17，將 PBHT (固溶處理) 作為關鍵的風險緩解措施 。在 SCC 環境中，冷作殘餘應力是最大的危害。將彎管加熱至 1093°C 或更高並快速淬火的固溶處理 4，可以消除內部殘餘應力，恢復材料的固溶結構，從而最大程度地恢復其耐腐蝕性 。

規範標準規定的是最低安全要求。在 A312 應用中，PBHT 的決策權從單純的製造變形程度轉移到了操作環境的腐蝕潛力。設計師必須考慮系統的長期操作條件，如果存在 SCC 風險，即使不滿足 Para. 332.4.2 的幾何極限值 ，指定固溶處理也是確保配管長期可靠性的必要手段。

 

5.3 B31.1 對 P-No. 8 冷加工熱處理

ASME B31.1 在熱處理要求上與 B31.3 對 P-No. 8 的處理思路相似 19。由於 B31.1 系統多運行在持續的高溫高壓環境下，消除冷作殘餘應力不僅有助於防止潛在的環境輔助開裂，對於減輕潛在的熱疲勞或蠕變應力也至關重要。雖然 B31.1 規範條款要求設計者指定公差 ，但在高溫應用中，為了避免殘餘應力對長期疲勞壽命的負面影響，設計者通常會指定 PBHT。

 

六、 製造、檢驗與品質控制

 

6.1 彎曲程序的資格認定與工法控制

確保「As Bent」A312 彎管品質的首要步驟是合格的彎曲程序。B31.3 要求彎曲方法必須適用於材料、流體服務以及彎曲或成型工法的嚴重程度 。製造商必須對彎曲工法進行資格認定，並記錄所有關鍵參數（如彎曲半徑、管徑、壁厚、彎曲溫度和速度）20。單一合格的彎曲程序可用於所有相同材料、更大半徑以及特定範圍內的厚度 20。

對於 A312 不銹鋼的冷彎，存在特殊的工法控制要求：

  1. 通蕊芯軸和模具清潔： 彎曲不銹鋼管線時，通蕊芯軸和模具必須不含鋅 。這是為了防止在後續銲接或高溫運行中，殘留的鋅在高溫下引起液態金屬脆化 (LME)，這是奧氏體不銹鋼的嚴重失效機制之一 3。
  2. 銲縫定位： 如前所述，電銲管的縱向銲縫應避開彎曲平面中軸線軸向 30 度的區域 。

 

6.2 非破壞性檢測 (NDE) 要求的差異化對比

NDE 在「As Bent」A312 彎管的品質控制中至關重要，尤其是對於評估彎曲產生的表面缺陷（如皺紋）和潛在裂紋 21。

6.2.1 NDE 依賴流體服務

ASME B31.3 的 NDE 嚴格性高度依賴於流體服務類別 ：

  • 一般流體服務 (Normal Fluid Service)： 對於彎管本身，除連接銲縫外，沒有強制性的 NDE 要求 。
  • 嚴重循環服務 (Severe Cyclic Service)： 由於彎管在疲勞載荷下是應力集中的元件，設計者必須指定補充檢驗 (Supplementary Examination) (Para. 341.5) 。這通常要求對彎管外側（最大拉伸應變區域）進行 100% 的表面檢驗，使用液滲檢驗 (PT) 或磁粉檢驗 (MT) 。表面 NDE 的目的是檢測因彎曲操作不當引起的皺紋 (Wrinkling) 或表面裂紋，這些都是疲勞和 SCC 裂紋的優先起始點 11。

6.2.2 銲接管的特別 NDE

對於由電銲管製造的彎管，行業規範建議對每個批次、每種尺寸和壁厚的首個彎管的縱向銲縫進行 100% 液滲檢驗 (PT) 。之後，至少 5% 的彎管銲縫應進行 PT 檢驗 。

對 A312 彎管的品質控制，焦點從傳統銲縫的體積完整性轉向冷彎引入的表面完整性。即使是無縫 A312 管線，在 Severe Cyclic Service 中，對彎曲外側表面進行 PT/MT 檢驗，是檢測潛在疲勞裂紋萌生源頭的關鍵策略。

 

6.3 彎曲後的清潔與鈍化 (Passivation)

在「As Bent」狀態下，A312 管線的表面處理對於保持其固有的耐腐蝕性至關重要 。彎曲加工可能將潤滑劑、鐵屑或模具材料等污染物嵌入不銹鋼管線表面 16，這些污染物會破壞不銹鋼管線的天然氧化鉻鈍化層 14。

鈍化工法

為了確保管線的長期耐腐蝕性，必須在製造完成後進行徹底的清潔和鈍化 。標準工法包括：

  1. 鹼性清潔： 去除所有油污和表面污染物 。
  2. 酸洗鈍化： 將部件浸入酸浴中（傳統上使用硝酸，或更環保的檸檬酸）以溶解游離鐵和其他雜質，並加速保護性氧化膜的形成 。

由於冷作已經增加了 A312 對 SCC 的敏感性 7，如果忽略鈍化，殘留的游離鐵粒將加速局部腐蝕，使得彎管成為系統中最脆弱的環節。因此，嚴格的彎曲後清潔和鈍化是保持「As Bent」A312 管線長期可靠性的最後一道重要屏障 。

 

七、 總結與建議

 

7.1 總結 B31.1 與 B31.3 在 A312 彎管處理上的統合與差異點

ASME B31.1 和 B31.3 在處理 A312 奧氏體不銹鋼彎管時，都接受冷彎工法作為標準做法 ，並共同要求彎管的最小壁厚必須滿足設計壓力要求 。兩者都將最終的幾何公差和檢驗級別的指定權力賦予設計工程師 。

然而，兩規範在細節上存在關鍵差異：B31.3 通過明確量化的壁厚減薄極限值（如 R≦3D 時 21%） 和依賴服務類別的 NDE 要求 ，提供了更精確的製造約束。相比之下，B31.1 則採取了更保守的設計方法（SF 4.0）17，並在應力評估中強制使用 SIF 的部分值 13，反映了其對長期、高應力運行的極高可靠性要求。B31.1 的設計哲學要求設計者必須主動指定嚴格的製造公差，以彌補規範在具體幾何約束上的概括性 。

以下表格總結了 A312 彎管在兩規範下的關鍵要求對比：

ASME B31.1 與 B31.3 彎管設計與製程控制上的關鍵差異比較

參數 (Parameter) ASME B31.1 (電力配管) ASME B31.3 (製程配管)
基本安全係數 4.0 17 3.0 17
最小壁厚減薄限制 依設計指定 (Para. 102.4.5, 129) 明確規定：R≦3D 時，Max. 減薄 21%
SIF 於持續載荷 (SL) 強制使用 0.75 SIF 13 未強制要求 (Code Silent) 13
橢圓度限制 依設計指定 建議使用心軸時≦5% (行業慣例)
NDE 嚴格度 較保守，高溫高壓下要求高百分比 NDE 依流體服務類別變化 (Severe Cyclic Service 最嚴格)

 

7.2 針對 A312 系列材料在腐蝕或疲勞服務中的最佳設計與製造實踐

針對 A312 系列奧氏體不銹鋼在「As Bent」狀態下的應用，特別是在高壓、高循環載荷或腐蝕性流體（尤其是含氯介質）服務中，應將彎管視為高風險元件。以下是確保其長期可靠性的最佳設計、製造與檢驗策略：

  1. 設計階段的應力與服務判斷：
    • 3 疲勞服務： 如果配管系統被判定為嚴重循環服務 (Severe Cyclic Service)，設計者必須強制要求對所有彎管的外側表面進行 100% 的表面 NDE（PT 或 MT）。疲勞裂紋通常始於表面缺陷（如皺紋或划痕）11，因此必須將檢驗焦點放在冷作區域的表面完整性上。
    • SCC 風險緩解決策： 若服務環境已知易導致 SCC，應考慮將 PBHT（固溶處理）作為設計強制要求 。即使彎曲應變未達到3 Para. 332.4.2 的幾何極限值 ，消除冷作產生的殘餘拉伸應力對於防止 SCC 裂紋的萌生至關重要 。
  2. 製造階段的幾何控制與工法保護：
    • 公差控制： 嚴格控制橢圓度，建議最大值不超過 5% ，並確保實際壁厚減薄量滿足規範限制或更嚴格的設計公差。
    • 材料相容性： 必須確保彎曲設備（通蕊芯軸和模具）不含鋅，以預防 A312 在高溫下發生液態金屬脆化 。
    • 銲縫定位： 對於電銲管，必須確保縱向銲縫遠離最大應力區域（彎曲中軸線）。
  3. 檢驗與後處理：
    • 表面鈍化： 所有「As Bent」A312 管線在安裝前必須經過完整的清潔和鈍化程序（例如檸檬酸或硝酸鈍化）。這是恢復和保持不銹鋼固有耐腐蝕性的關鍵步驟，尤其是在冷作過程中可能引入游離鐵雜質後 。
    • 替代應力緩解： 在 SCC 高風險環境中，如果設計或製造限制無法進行固溶處理，可考慮採用受控的噴丸處理 15，在管線表面引入殘餘壓縮應力，從物理層面抵抗 SCC 的發生 15。

 

參考文獻

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  2. ASME B31.1 – Future Energy Steel, https://energy-steel.com/wp-content/uploads/2025/03/ASME-B31.1.pdf
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  8. ASME B31.1 vs ASME B31.3: Key Differences and Applications in Piping Design – EPCLand, https://epcland.com/asme-b31-1-vs-asme-b31-3/
  9. ASME B31.1 & ASME B31.3: Major Differences – EPCLand, https://epcland.com/asme-b31-1-asme-b31-3-major-differences/
  10. Bending stainless steel tube – Safe Food Factory, https://www.safefoodfactory.com/en/editorials/56-bending-stainless-steel-tube-design-benefits-engineering-and-architecture/
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  14. What is Passivation? How Does Passivation Process Work? How To Passivate Stainless Steel Parts? – Best Technology, https://www.besttechnologyinc.com/passivation-systems/what-is-passivation/
  15. Review of the Effect of Cold Work on Stress Corrosion Cracking of Alloy 690 – DiVA portal, https://www.diva-portal.org/smash/get/diva2:581984/FULLTEXT01.pdf
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  21. Failure Analysis of a Stainless Steel Pipe Elbow in a Purge Gas Line – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/330622121_Failure_Analysis_of_a_Stainless_Steel_Pipe_Elbow_in_a_Purge_Gas_Line
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