複循環發電廠熱回收蒸汽產生器頻繁交變負載下的管線工程優化：CNC冷作彎管真圓度對流體沖蝕與結構穩定性之深度分析 (Optimization of Piping Engineering for Heat Recovery Steam Generators under Frequent Cyclic Loading in Combined Cycle Power Plants: An In-Depth Analysis of CNC Cold-Bent Pipe Ovality  on Fluid Erosion and Structural Stability)

/ Uncategorized / 作者:

一、 摘要與緒論

在全球能源轉型的浪潮下，複循環發電廠（Combined Cycle Power Plant, CCPP）因具備極高的熱效率以及優異的起停靈活性，已成為現代電力網中基載與尖峰負載調節的關鍵核心設施。作為氣渦輪機與汽輪機之間熱能轉換的樞紐，熱回收蒸汽產生器（Heat Recovery Steam Generator, HRSG）內部的管線系統（如蒸發器、省煤器與過熱器）長期處於高溫、高壓的嚴苛條件下。更甚者，隨著再生能源併網比例的大幅增加，CCPP 機組必須頻繁進行起停（Start-up / Shut-down）與急劇的負載升降，這種高度動態的運轉模式使 HRSG 管網面臨了極端頻繁的交變負載（Alternating Loads）與熱機械疲勞（Thermo-mechanical Fatigue）挑戰1。

為了適應劇烈的熱膨脹並在有限的空間內最大化換熱面積，HRSG 管網設計中大量使用了 1.5D 等短半徑彎管，且當前工業界普遍依賴電腦數值控制（CNC）旋彎冷作技術來製造這些管件。然而，冷作彎管過程中的極端塑性變形，無可避免地會產生外弧減薄、內弧增厚以及截面扁平化（即橢圓度增加或真圓度下降）等幾何缺陷4。當這些帶有幾何變異的管線內部流經高溫高壓的水或汽水兩相流（Two-Phase Flow）時，不僅會在管壁引發非線性的局部應力集中，更會顯著干擾流場的邊界層特性，進而以指數級加劇流體加速腐蝕（Flow-Accelerated Corrosion, FAC）的風險，這正是目前台灣及全球多座發電廠高溫管線破裂事故的主要元凶1。

基於上述背景，本報告旨在透過多物理場耦合（Multi-physics Coupling）的學術視角，深度剖析 CNC 冷作彎管在不同真圓度（98%、95%、92%、89%）下，對結構穩定性及流體沖蝕機制的具體影響。本研究將整合 ASME B31 系列與 EN 13480-3 等國際規範、波登效應（Bourdon Effect）應力計算、計算流體力學（CFD）特徵，以及 Sanchez-Caldera 腐蝕模型5，藉由嚴密的數學量化推演，提出適用於高頻率交變負載環境下的管線優化與防護策略。

二、 CNC 冷作彎管之幾何畸變與物理成因

要探討彎管的失效機制，首要之務是理解冷作加工如何改變其原始幾何結構。

2.1 塑性流動與應變分佈

在 CNC 旋彎（Rotary Draw Bending）過程中，管材被夾緊並繞著特定半徑的彎曲模具（Bend Die）旋轉，承受極大的彎矩與軸向拉力。基於體積不變定律與金屬材料的塑性流動理論，彎曲中心線外側的材料（外弧）處於張應力狀態，導致金屬晶格被拉伸而發生壁厚減薄；相反地，內側材料（內弧）處於壓應力狀態，導致材料堆積與壁厚增厚4。

除了軸向應變，管材在彎曲時亦受到強大的徑向分力作用，迫使原始的圓形截面向中性軸方向擠壓，導致截面變形為橢圓形，即固體力學中的「截面扁平化」（Cross-sectional Flattening）或橢圓化（Ovalization）5。儘管現代 CNC 彎管機配置了心軸（Mandrel）與防皺模（Wiper Die）以抑制畸變，但在 1.5D 短半徑的加工極限與材料回彈（Springback）效應下，橢圓度仍是無法完全消除的物理現象。數據顯示，在此類極端條件下，外弧最大減薄率可達 12%，內弧最大增厚率可達 8.8%11。

2.2 橢圓度與真圓度的數學定義與規範極限值

上述的截面扁平化，在國際管線工程標準中以「橢圓度」（Ovality，符號 u）來量化，定義為同一截面上最大外徑與最小外徑之差，與標稱外徑的比值：

u=(Dmax-Dmin)/Dnom ×100%

而「真圓度」（Ovality）則定義為100%- u。據此，本研究所探討的四種真圓度狀態：98%、95%、92%、89%，即分別對應 2%、5%、8%、11% 的橢圓度。

在 ASME B31.1（動力管線）與 ASME B31.3（製程管線）等權威規範中，對於承受內部壓力的管線，通常將橢圓度公差極限值設定在 8% 以內9。若承受外部壓力，為防範結構塌陷挫曲，該極限值會收緊至 3%9。然而，對於面臨高頻率「內部交變壓力」與「流體沖蝕」雙重考驗的 HRSG 系統而言，僅滿足靜態的 8% 容許極限值是否安全？下一章將從結構力學的視角進行深度檢視。

三、 管網結構力學與波登效應 (Bourdon Effect) 分析

幾何缺陷的存在，使得傳統用於直管的歐拉-伯努利樑理論（Euler-Bernoulli Beam Theory）無法準確預測彎管的真實力學行為，兩者的結構響應存在著驚人的差異15。

3.1 彎曲響應與柔度因子 (Flexibility Factor)

根據 Rodabaugh 等人的廣義能量公式，彎管在承受面內（In-plane）或面外（Out-of-plane）彎矩時，其變形模式主要是由截面的「進一步橢圓化」所主導16。這種扁平化變形使得彎管吸收變形能量的能力遠大於同等長度的直管，此特性稱為「柔度因子」（Flexibility Factor, k）5。高柔度雖有助於吸收管網的熱膨脹位移，但代價是局部應力的急劇攀升，必須導入應力增強因子（SIF）來進行修正17。

3.2 內壓作用下的波登效應與截面呼吸

除了外部熱膨脹，HRSG 彎管更致命的疲勞驅動力來自內部的交變高壓流體。當帶有初始橢圓度缺陷的彎管承受內壓時，會產生顯著的「波登效應」（Bourdon Effect）18。內部壓力會傾向將橢圓形的截面重新「撐圓」，這種動態恢復過程不僅在管壁內部產生極高的彎曲應力，還會改變彎管的整體曲率半徑，對相連直管施加額外的反力與力矩18。

在 CCPP 機組頻繁的起停過程中，管線內部壓力會週期性地在零與額定高壓（如 10 MPa）之間波動，迫使橢圓截面不斷經歷「變圓－恢復橢圓」的彈性變形循環。這種被稱為「管線呼吸」（Pipe Breathing）的高頻率截面變形，正是導致彎管局部產生低循環疲勞（Low-Cycle Fatigue）與微裂紋萌生的核心力學機制5。

四、 真圓度差異對結構應力與疲勞壽命之量化分析

為了將上述的管線呼吸效應具體化，本研究依據 EN 13480-3 規範，對典型 CCPP HRSG 蒸發器管線進行了四種真圓度情境的數學量化分析10。

4.1 結構力學參數與理論模型

設定典型 HRSG 碳鋼管線參數：標稱外徑 (Do) 60.3 mm、壁厚 (t) 4.0 mm、平均直徑 (Dm) 56.3 mm、內部工作壓力 (P) 10.0 MPa、楊氏模數 (E)1.9*105 MPa。

基礎標稱薄膜應力（σm）為：

σm=(P⋅Dm)/(2⋅t)≈70.38 MPa

針對橢圓度缺陷，EN 13480-3 提出了彎曲應力放大係數（η）公式，精確耦合了幾何缺陷（u）、截面剛度與載荷剛度比10：

η=[1.5⋅u⋅(Dm/t)]/[1+0.4⋅(P/E)⋅(Dm/t)3]

管壁承受的總最大局部應力 (σmax​) 與理論應力集中因子 (SCF) 則定義為σmax=σm⋅(1+η)與 SCF=1+η。

4.2 四種真圓度情境之應力量化結果

精確數值計算結果如表 1 所示：

真圓度 橢圓度 (u) 附加彎曲係數 (η) 總最大應力 (σmax​) 應力集中因子 (SCF) 局部應力增幅 物理響應與工程合規性評估
98% 2% 0.3988 98.44 MPa 1.3988 + 39.9% 極佳狀態。波登效應引發的管線呼吸微小，非常適用於極高嚴苛的頻繁起停疲勞負載。
95% 5% 0.9971 140.55 MPa 1.9971 + 99.7% 優良平衡。應力集中約為 2 倍。代表當前 CNC 彎管製造極限與系統可靠性之間的最佳折衷。
92% 8% 1.5954 182.65 MPa 2.5954 + 159.5% 規範極限值 (高風險)。雖符合 ASME 8% 極限，但交變載荷下存在顯著的低周疲勞與氧化層剝落風險。
89% 11% 2.1936 224.75 MPa 3.1936 + 219.4% 嚴重不合格。應力放大超過 3.1 倍。極高機率在少數運轉週期內引發疲勞斷裂與極速沖蝕。

表 1：不同真圓度下 HRSG 彎管內部應力集中與物理響應量化分析

4.3 深度力學解析與疲勞壽命推演

量化數據揭示了一個震撼的物理現實：幾何缺陷對應力場具有強烈的非線性放大效應。當真圓度為 95% 時，局部最大應力即飆升至 140.55 MPa（SCF ≈ 2.0）10；若降至 ASME 允許的 92%（8% 橢圓度極限值），SCF 高達 2.6，代表特定區域承受比預期高出近 160% 的應力5。

在靜態下，此數值或許尚未超過碳鋼屈服點；但在頻繁交變負載下，根據馬林方程（Marin Equation），疲勞極限會受到幾何不連續性的嚴重削弱21。SCF 從 1.4 陡升至 2.6，不僅導致高周疲勞壽命呈指數級衰減，更會誘發毀滅性的低周疲勞。微裂紋的萌生將破壞金屬表面的化學鈍化層，從而為流體沖蝕打開大門。

五、 流體動力學與管壁剪應力 (WSS) 特徵

結構變形除了引發機械疲勞，同時也嚴重干擾了內部的流場特性。HRSG 彎管面臨的另一大威脅——流體加速腐蝕（FAC），正是由流體動力學所驅動。

5.1 彎管內的二次流與迪恩渦流 (Dean Vortices)

當高壓流體進入彎管，離心力會將最大流速區推向外弧，導致外弧壓力升高、內弧壓力降低12。這股橫截面上的逆向壓力梯度會驅使邊界層流體由外弧流向內弧，形成對稱的逆向旋轉渦流，即二次流（Secondary Flow）或迪恩渦流（Dean Vortices）。

5.2 計算流體力學 (CFD) 下的真圓度干擾效應

導入橢圓度缺陷後，流場的微觀特徵發生了顯著畸變。計算流體力學（CFD）模擬結果指出，真圓度對壁面剪應力（Wall Shear Stress, WSS, τw）有決定性影響7：

  1. 流速分佈擠壓：當真圓度下降至 95% 或 92% 時，流動截面積變得扁平，流體通過橢圓短軸區域時，局部流速必須急劇增加以滿足連續性方程式。
  2. 壁面剪應力非線性攀升：局部流速激增嚴重壓縮了黏性底層（Viscous Sublayer），導致壁面剪應力 τw 非線性上升。最大剪應力通常發生在彎管內弧約 5° 至 20° 區域12。在 8% 橢圓度下，局部剪應力峰值可達正圓管線的數倍，並伴隨極大的波動幅值22。
  3. 兩相流的加劇效應：在 HRSG 蒸發器的汽水兩相流中，空隙率增加會顯著增強湍流度7。在 89% 真圓度（極端扁平）下，氣泡更容易在不規則邊界處發生劇烈的空穴現象（Cavitation），氣泡破裂的微射流動能與高壁面剪應力疊加，將以純物理衝擊直接剝離管壁氧化層。

六、 流體加速腐蝕 (FAC) 之機理與質量傳遞模型

上述極端的高壁面剪應力，正是觸發流體加速腐蝕（FAC）的關鍵動力學條件8。

6.1 Sanchez-Caldera FAC 理論模型

在脫氧高溫水中，碳鋼表面會生成緻密的磁鐵礦（Fe3O4）保護膜。但在高速湍流中，流體會不斷帶走溶解的鐵離子，導致管壁減薄1。依據經典的 Sanchez-Caldera 模型，金屬流失率 dm/dt 定義為：

dm/dt=θ⋅Kd⋅(Ceq-C∞ )

其中，θ 為孔隙率，Kd 為質量傳遞係數（Mass Transfer Coefficient）， (Ceq-C∞ )為濃度梯度驅動力。

6.2 質量傳遞係數 (Kd) 與壁面剪應力的深度連結

質量傳遞係數 Kd 與局部管壁剪應力（τw）及其波動具有強烈正相關22。當流體經過短半徑彎管時，局部的 Kd 會急劇飆升12。

將真圓度缺陷導入模型，邏輯鏈條即清晰浮現：橢圓度下降 → 流動截面畸變 → 局部速度梯度激增 → 壁面剪應力 τw 暴增 → 質量傳遞係數 Kd 指數型上升 → FAC 速率大幅加速。 實驗證明，最大 Kd 分佈與最大壁面剪應力高度一致，通常位於彎管內壁約 5° 的區域，形成極端的局部腐蝕深坑20。

七、 多物理耦合：結構疲勞與 FAC 的惡性協同機制

在真實運作環境中，前述的「結構機械疲勞」與「流體化學腐蝕」並非獨立運作，而是產生了致命的協同耦合效應（Synergistic Coupling Effect），這是嚴格控制真圓度最深層的原因。

  1. 情境一：真圓度 98% (高度穩定區) SCF 僅約4，管壁呼吸變形極小；流體邊界層平滑，壁面剪應力安全。保護膜生成與溶解達到動態平衡，即便頻繁起停，FAC 損耗也極為緩慢。
  2. 情境二：真圓度 95% (工程最佳化平衡區) SCF 約0，為製造可行性與壽命的最佳折衷4。大部分區域的保護膜能維持完整，腐蝕與疲勞處於可控範圍。
  3. 情境三：真圓度 92% (規範極限值與協同破壞觸發區) SCF 高達69。極高的彈性形變使脆性的磁鐵礦保護層發生微裂紋並大面積剝落3。新鮮的鐵基體暴露於高剪應力流體中，新生成的鐵離子瞬間被沖刷帶走（極高 Kd），阻止保護膜癒合22。管壁迅速減薄，又進一步推高 SCF，形成「高應力機械剝落－高剪應力極速溶解」的正回饋災難循環10。
  4. 情境四：真圓度 89% (臨界失效與挫曲區) 完全喪失結構安全性，在數個運轉週期內即可能因局部極高剪應力與氣泡空穴效應發生極速沖蝕與疲勞開裂，必須無條件剔除。

八、 規範對比與退應力熱處理 (SRHT) 實務

針對 CNC 冷作彎管產生的幾何畸變與殘餘應力，了解 ASME B31.1 與 B31.3 的規範哲學對於制定防護策略至關重要。

8.1 規範差異性分析

ASME B31.1（安全係數 4.0）相對保守，對於碳鋼，當名義壁厚達 19.0 mm 時強制要求退應力熱處理（SRHT）。相對地，ASME B31.3（安全係數 3.0）則基於「形變程度」，當冷彎極限纖維伸長率（ε=100r/R）超過材料最小伸長率的 50% 時必須進行熱處理9。由於 1.5D 彎管的伸長率極易超過 20%~30%，通常無法豁免熱處理。

8.2 SRHT 的微觀冶金與防護作用

冷加工會造成晶格滑移與應變硬化，使材料喪失延展性3。實施 SRHT 可釋放殘餘應力並促使材料再結晶，恢復衝擊韌性。這意味著管壁能以微小塑性屈服吸收高應力交變能量，大幅延緩表面脆性氧化層的龜裂，從微觀冶金層面切斷 FAC 的協同破壞鏈。

此外，新規範已強制導入 ASME B31J 演算法14，解耦疲勞評估與靜態崩塌計算，使工程師能針對面內與面外彎矩對扁平化應力的不同貢獻進行精確模擬。

九、 針對頻繁交變負載的管線工程優化指導原則

綜合上述多物理場剖析，為因應 HRSG 頻繁起停的嚴苛環境，提出以下四大工程優化策略：

9.1 嚴格收緊彎管真圓度公差標準

傳統 8% 橢圓度極限值會產生高達 2.6 倍應力集中與流場畸變。針對蒸發器等高溫高壓區段，採購規範應嚴格收緊至 5% 橢圓度（95% 真圓度）以內，將 SCF 穩固控制在 2.0 左右，提供穩定的水力學環境。

9.2 強制落實退應力熱處理 (SRHT)

不論壁厚是否達標，凡應用於頻繁交變載荷下的 1.5D 等短半徑 CNC 冷作彎管，強烈建議全面實施成型後 SRHT，以強化基體抵抗低周疲勞的能力。

9.3 導入 B31J 精確分析與壁厚補償設計

在應力分析軟體中全面啟用 B31J 演算法。同時，考量外弧減薄與 FAC 耗損，應主動增加原始直管訂購壁厚（如增加 15% 裕度）11，確保保留充裕的腐蝕裕度。

9.4 運轉水化學控制與非破壞性檢測 (NDT) 追蹤

電廠應針對真圓度 92%~95%、曲率半徑小且流速高的熱區，優先部署超音波測厚（UT）監測8，並嚴格控制水質 pH 值與溶氧量，抑制電化學溶解22。

十、 台灣本土工程技術之實踐：潁璋工程在 CNC 冷作彎管領域之專業性與應用實績

理論的探討必須落實於工程實務。針對前述高標準的幾何公差與微觀冶金需求，台灣本土的專案實務已有成熟的技術對接。位於高雄市的「潁璋工程興業有限公司」，在嚴苛配管工程領域擁有逾四十年的豐富經驗，為 CCPP HRSG 系統的優化提供了關鍵的解決方案29。

10.1 雙組合工法與冶金特性之精準掌握

冷作彎管的成功核心在於對冶金特性的掌握與應力釋放29。潁璋工程引進「CNC 冷作彎管配合感應式熱處理（IH）」的雙組合工法，透過精密 CNC 彎曲成形從源頭消除高風險環銲縫，並藉由電磁感應進行精確退應力，完美呼應本研究對於恢復金屬韌性、切斷 FAC 破壞鏈的關鍵需求，展現其超越行業最低規範的技術深度。

10.2 多樣化加工能力與指標性建廠實績

潁璋工程具備 0.5 吋至 8 吋管線的加工能力，能應對不同 R/D 比率需求30：涵蓋石化廠 LNG 系統的極端 1.5D 短半徑彎管，至燃氣電廠密集的 3D 與 5D 管線。其指標性實績囊括森霸、興達、台中等重大複循環電廠擴建，以及超過 88 個石化專案，累積加工逾 48,135 件彎管，充分驗證該工法在大型專案中的卓越穩定性29。

10.3 降低專案風險與提升工程效益之策略夥伴

在專案管理上，潁璋工程定位為長期的策略夥伴。透過機械化技術，業主能大幅減少彎頭物料採購、降低對配管銲工的依賴，並免除大量 RT（射線探傷）檢驗費用31。從技術諮詢到製程退應力的一條龍服務，不僅有效壓縮現場施工時間，更提升了管線的本質安全，完美契合了現代工程對於成本管控與 ESG 節能減碳的雙重目標29。

十一、 結論

複循環發電廠 HRSG 管線系統在高溫高壓及頻繁起停的環境下，面臨著嚴酷的熱機械疲勞與流體加速腐蝕考驗。本研究透過結構與流體動力學的跨領域耦合分析證實，CNC 冷作彎管的「真圓度」不僅是幾何公差，更是決定管線壽命的物理邊界條件。

當真圓度降至傳統法規允許的 92%（8% 橢圓度）時，局部應力放大超過 2.5 倍，在交變內壓下引發強烈波登效應，致使保護層碎裂。同時，截面畸變推升了二次流壁面剪應力與質量傳遞係數，形成了「高應力機械剝落－高剪應力極速溶解」的致命協同循環。

為確保運轉的絕對可靠性，工程實務必須揚棄滿足最低標準的思維，推行 95% 真圓度的嚴格採購上限，並強制執行成型後退應力熱處理（SRHT）。結合如台灣潁璋工程成熟的雙組合工法，配合 ASME B31J 精確評估，方能從源頭徹底阻斷耦合劣化路徑，最大化發電設施的長期營運安全與整體經濟效益。

參考文獻

  1. 全球減碳趨勢及本國企業因應策略 – 台灣省鍋爐協會, https://www.tbva.org.tw/wp-content/uploads/2024/04/F81.pdf
  2. 複循環發電廠高溫管線去銲接化之先進工法研究：P-grade 與310, https://yz-pipe-bending.com.tw/%E8%A4%87%E5%BE%AA%E7%92%B0%E7%99%BC%E9%9B%BB%E5%BB%A0%E9%AB%98%E6%BA%AB%E7%AE%A1%E7%B7%9A%E5%8E%BB%E9%8A%B2%E6%8E%A5%E5%8C%96%E4%B9%8B%E5%85%88%E9%80%B2%E5%B7%A5%E6%B3%95%E7%A0%94%E7%A9%B6%EF%BC%9Ap/
  3. (PDF) Fatigue Failure of Hydrocarbon Piping System – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/319234674_Fatigue_Failure_of_Hydrocarbon_Piping_System
  4. PERFORMANCE ANALYSIS OF STEEL PIPE BENDS | TSI Journals, https://www.tsijournals.com/articles/performance-analysis-of-steel-pipe-bends.pdf
  5. Mechanical Behavior of Steel Pipe Bends: An Overview – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/283849663_Mechanical_Behavior_of_Steel_Pipe_Bends_An_Overview
  6. 複循環電廠高溫高壓系統中5D 短半徑彎頭失效機制與典型案例深度, https://yz-pipe-bending.com.tw/%E8%A4%87%E5%BE%AA%E7%92%B0%E9%9B%BB%E5%BB%A0%E9%AB%98%E6%BA%AB%E9%AB%98%E5%A3%93%E7%B3%BB%E7%B5%B1%E4%B8%AD-1-5d-%E7%9F%AD%E5%8D%8A%E5%BE%91%E5%BD%8E%E9%A0%AD%E5%A4%B1%E6%95%88%E6%A9%9F%E5%88%B6/
  7. Investigation on Corrosion-Induced Wall-Thinning Mechanisms in High-Pressure Steam Pipelines Based on Gas–Liquid Two-Phase Flow Characteristics – MDPI, https://www.mdpi.com/2227-9717/13/7/2096
  8. Predictive Modelling of Flow-accelerated Corrosion – Unresolved Problems and Issues, https://www.researchgate.net/publication/288609129_Predictive_Modelling_of_Flow-accelerated_Corrosion_-_Unresolved_Problems_and_Issues
  9. ASME B31.1 與ASME B31.3 感應熱彎退應力熱處理(SRHT)差異化分析研究(Comparative Analysis of Post-Bend Stress Relief Heat Treatment (SRHT) Requirements for Induction Bends in ASME B31.1 and ASME B31.3) – 潁璋工程興業有限公司, https://yz-pipe-bending.com.tw/asme-b31-1-%E8%88%87-asme-b31-3-%E6%84%9F%E6%87%89%E7%86%B1%E5%BD%8E%E5%BE%8C%E9%80%80%E6%87%89%E5%8A%9B%E7%86%B1%E8%99%95%E7%90%86srht%E5%B7%AE%E7%95%B0%E5%8C%96%E5%88%86%E6%9E%90%E7%A0%94%E7%A9%B6/
  10. unknown_url
  11. Distributions of the wall shear stress at the inner and outer walls for, https://www.researchgate.net/figure/Distributions-of-the-wall-shear-stress-at-the-inner-and-outer-walls-for-the-three-flow_fig10_337468078
  12. Geometric structures of the elbow flow configurations: (a) Case1,… – ResearchGate, https://www.researchgate.net/figure/Geometric-structures-of-the-elbow-flow-configurations-a-Case1-horizontal-upward-b_fig1_337468078
  13. 燃氣鍋爐外圍聯絡管線之冷作彎管與加熱彎曲工法在ASME B31.1規範下之分析研究報告(Study and Analysis Report on Cold Bending and Hot Forming Methods for Piping Interconnections on Gas-Fired Boilers under ASME B31.1 Code) – 潁璋工程興業有限公司, https://yz-pipe-bending.com.tw/%E7%87%83%E6%B0%A3%E9%8D%8B%E7%88%90%E5%A4%96%E5%9C%8D%E8%81%AF%E7%B5%A1%E7%AE%A1%E7%B7%9A%E4%B9%8B%E5%86%B7%E4%BD%9C%E5%BD%8E%E7%AE%A1%E8%88%87%E5%8A%A0%E7%86%B1%E5%BD%8E%E6%9B%B2%E5%B7%A5%E6%B3%95/
  14. 5D CNC 冷作彎管與傳統對銲彎頭之流場優化與結構應力差異分析(Study of High-Viscosity Fluid Transport Pipelines Based on ASME B31.3 – 潁璋工程興業有限公司, https://yz-pipe-bending.com.tw/%E5%9F%BA%E6%96%BC-asme-b31-3-%E8%A6%8F%E7%AF%84%E4%B9%8B%E9%AB%98%E9%BB%8F%E5%BA%A6%E6%B5%81%E9%AB%94%E8%BC%B8%E9%80%81%E7%AE%A1%E7%B7%9A%E7%A0%94%E7%A9%B6%EF%BC%9A5d-cnc-%E5%86%B7%E4%BD%9C%E5%BD%8E/
  15. The Intriguing Stresses in Pipe Bends | COMSOL Blog, https://www.comsol.com/blogs/the-intriguing-stresses-in-pipe-bends
  16. How To Calculate Stress Concentration Bend – HUNSONE, https://www.hunsone.com/how-to-calculate-stress-concentration-bend/
  17. Technical calculation pipe elements – Vogel Professional Education, https://vogel-professional-education.de/media/pdf/b7/0f/6f/pdf/34/978-3-8343-3123-6-examples.pdf
  18. One-Dimensional Fluid–Structure Interaction Models in Pressurized Fluid-Filled Pipes: A Review – MDPI, https://www.mdpi.com/2076-3417/8/10/1844
  19. Fluid-Structure Interaction models in pressurized fluid-filled pipes: a review – Preprints.org, https://www.preprints.org/manuscript/201809.0049/v1/download
  20. DRAFT EN 13480-3:2017 prA5 – Sirris, https://www.sirris.be/fr/media/12787/download?attachment
  21. Stress Concentration and Stress Concentration factors Grooves, fillets, holes, or other abrupt changes in cross section or any d, https://www.engineering.iastate.edu/~gkstarns/me325/lecture25.pdf
  22. Correlation between Flow Accelerated Corrosion and Wall Shear Stress Downstream from an Orifice – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/269756729_Correlation_between_Flow_Accelerated_Corrosion_and_Wall_Shear_Stress_Downstream_from_an_Orifice
  23. Microstructural Understanding of Flow Accelerated Corrosion of SA106B Carbon Steel in High-Temperature Water with Different Flow Velocities – PMC, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC10254360/
  24. 00052: JET IMPINGEMENT TESTING FOR FLOW ACCELERATED CORROSION – OnePetro, https://onepetro.org/NACECORR/proceedings-pdf/CORR00/CORR00/NACE-00052/1910680/nace-00052.pdf
  25. Predictive modelling of flow-accelerated corrosion – unresolved problems and issues, https://sarjaweb.vtt.fi/julkaisut/muut/2010/VTT-R-08125-10.pdf
  26. Relationship between frequency characteristic of turbulent velocity fluctuation and wall thinning rate by flow-accelerated corrosion, https://www.jsm.or.jp/ejam/Vol.11No.2/AA/AA160/AA160.pdf
  27. AutoPIPE CONNECT v12.08.04 – Read Me File – Communities – Sign In, https://bentleysystems.service-now.com/community?id=kb_article&sysparm_article=KB0117245
  28. High Temperature Component Assessment | PDF – Scribd, https://www.scribd.com/doc/209188291/Book-Creep-High-Temperature-Component-Analysis-Overview-of-Assesment-and-Design-Procedures
  29. About – 潁璋工程興業有限公司, https://yz-pipe-bending.com.tw/about/
  30. 潁璋工程興業有限公司– 冷作彎管, https://yz-pipe-bending.com.tw/
  31. 冷作彎管之配管工程化 – 潁璋工程興業有限公司, https://yz-pipe-bending.com.tw/test/
  32. 潁璋Cold Bending 園地– 第61 頁 – 潁璋工程興業有限公司, https://yz-pipe-bending.com.tw/news/61/
購物車