316L管線於臨海鹽灘地出土段與埋入段之環境介質交互作用與銲道敏化失效機制深度研究報告 (In-depth Research Report on Environmental Interactions and Weld Sensitization Failure Mechanisms of 316L Pipelines in Coastal Salt Flats: A Comparative Study of Exposed and Buried Sections)

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一、臨海鹽灘地服役環境之複雜性與316L不銹鋼之冶金基礎

在當前全球工業化與能源基礎設施向沿海地區擴張的背景下，管線系統的長久可靠性已成為工程界關注的核心課題。316L奧氏體不銹鋼作為一種添加了鉬（Molybdenum）元素的超低碳不銹鋼，其在高鹽分、高濕度的臨海環境中展現出優於普通304不銹鋼的耐蝕性 1。然而，在特定的地理條件下，如台灣高雄林園地區這類典型的臨海鹽灘地，管線不僅面臨大氣中高濃度的氯鹽沉降，還需長期埋設於高電導率、低含氧量的飽和土壤介質中 2。當管線從地下埋設段延伸至地面出土段時，環境介質的物理化學性質發生劇烈跳變，這種「介面」特性往往成為電化學腐蝕最為劇烈的發源地。

從冶金學的角度分析，316L不銹鋼（UNS S31603）的核心優勢在於其微觀組織的高度穩定性與鈍化膜的再生能力。其化學成分中含有約 16-18% 的鉻（Chromium）與 10-14% 的鎳（Nickel），鉻元素是形成 Cr2O3鈍化膜的基礎，而鎳則穩定了奧氏體組織並增強了抗還原性酸的能力 1。最關鍵的是 2% 至 3% 鉬元素的添加，顯著提升了材料在高氯化物環境下的點蝕抗力（PREN值） 1。鈍化膜雖然僅有數微米厚，卻極為強韌且具備自癒性，但在臨海鹽灘地的極端應力與化學環境下，這層膜的完整性會受到銲接熱循環、土壤微生物以及電解質濃度梯度的多重挑戰 3。

二、大氣段與埋入段環境介質之物理化學表徵

在分析 316L 管線的腐蝕行為前，必須首先建立對臨海鹽灘地環境參數的量化認識。大氣段（出土段）與埋設段（土壤段）構成了兩個截然不同的腐蝕微環境，其交互作用定義了整體的腐蝕速率。

2.1 臨海海洋大氣之侵蝕特徵

管線出土段直接暴露於海洋大氣中，其腐蝕主導因子為氯離子的沉降量與空氣濕度。以林園測站為例，鹽分沉降量受季節風向影響顯著，冬季與夏季的月平均值存在大幅度波動 7。海鹽顆粒（Sea Salt Aerosols）隨風飄移至管線表面，在大氣相對濕度（RH）達到海鹽潮解點（約 75%）時，會在管壁形成一層薄薄的電解質液膜 8。

下表展示了典型臨海大氣環境下，316L 不銹鋼可能面臨的關鍵環境因子對比：

環境參數 出土大氣段特性 腐蝕影響機制
氯離子沉降量 高且具季節性波動 7 誘發點蝕、茶褐色斑點（Tea Staining） 8
相對濕度 (RH) 常高於 60%，頻繁出現乾濕循環 控制電解質液膜的形成與乾縮濃縮
表面溫度 受日照影響大，可達 50°C 以上 加速化學反應速率，提升點蝕萌生機率
污染物 (SO2) 受工業區排放影響 與氯離子產生協同作用，降低臨界點蝕 pH 值 8

在這種環境下，316L 最常見的退化形式是表面出現褐色斑點。雖然這類斑點通常不直接導致結構失效，但對於銲接處而言，不平整的銲道幾何形狀會成為氯鹽的聚集點，在水分蒸發後形成高濃度的腐蝕鹽穴。

2.2 鹽灘地土壤環境之電化學特性

埋入段管線所處的土壤環境更為複雜。鹽灘地通常具有較淺的地下水位(林園地區約 3.63 公尺），且地層多為沖積層，具有較高的含水率 2。土壤的腐蝕性評估通常依賴於電阻率、pH 值及離子含量。根據國際標準與實務經驗，不銹鋼在土壤中的服役壽命與土壤的通氣性及氯離子濃度成反比 9。

對於 316L 而言，土壤環境的「侵蝕級別」可由下表參數界定：

評估項目 鹽灘地典型觀測值 不銹鋼服役風險評估
土壤電阻率 < 1,000 ohm.cm 2 極高腐蝕性，促進雜散電流與微電池活動 10
土壤 pH 值 4.5 至 8.5 之間 低於 4.5 時，鈍化膜不穩定；高於 7 時，需注意微生物活性 9
氯離子 (Cl-) 超過 1,000 ppm 超出 316L 之標準耐受限度，易萌生嚴重點蝕 9
含氧量 (Oxygen) 受飽和度影響，深層極低 形成差異通氣電池之陽極區 11

臨海鹽灘地土壤的高含鹽量直接降低了介質的電阻率。當電阻率低於 2,000 ohm.cm 時，土壤被視為具有強侵蝕性，此時金屬表面的離子傳遞速率極快，一旦鈍化膜局部破損，腐蝕電流將不受介質阻抗限制而迅速擴大 10。

三、土-氣界面（Soil-to-Air Interface）之失效機制深度分析

管線從埋設段穿出地面的部分，即所謂的「出土段」或「土-氣界面」，是整條管線中最容易發生穿孔失效的區段 12。這種區域性的加速腐蝕並非單一因素造成，而是物理、化學與電化學機制協同作用的結果。

3.1 差異通氣電池（Differential Aeration Cell）之形成理論

腐蝕的核心驅動力來自於電位差。在管線的出土段，空氣中的氧氣含量極高（約 21%），而地表下的土壤中氧氣擴散受限，含氧量顯著降低 13。根據能斯特方程（Nernst Equation），氧還原反應的平衡電位隨著氧分壓的降低而向負方向偏移。這導致暴露於大氣中的管線段成為陰極（Cathode），而埋在地下氧氣匱乏段的管線成為陽極（Anode） 11。

這類宏觀腐蝕電池（Macro-cell）的危害在於其陰極面積（大氣段管線）通常遠大於陽極面積（土線下方的局部破損處），導致極高的電流密度集中在狹小的區域內。根據 COMSOL 多物理量模擬研究，差異通氣電池的強度會隨土壤飽和度的增加而增強，因為水分填滿了土壤孔隙，進一步阻斷了氧氣向深層管線的供應 11。在林園這類地下水位高的鹽灘地，這種通氣差異被發揮到了極致。

3.2 毛細管現象與溶質濃縮效應

除了電化學電池效應，土-氣界面還存在顯著的物理濃縮機制。土壤孔隙水會透過毛細管作用沿著管壁向上爬升，通常能到達土線以上數公分至十數公分的高度。在出土段，這部分水分受到日照與空氣流動的影響而迅速蒸發 14。

蒸發過程不帶走溶質，導致原本稀薄的地下水在界面處轉變為飽和的鹽水溶液。研究顯示，界面處的氯離子濃度可達背景值的 10 倍以上，pH 值亦可能因離子水解而發生劇烈變動 1。對於 316L 不銹鋼而言，這類高度濃縮的氯鹽環境極易突破其臨界點蝕電位，導致在土線下方不遠處出現深孔狀點蝕，並可能沿著管壁橫向擴展 14。

四、銲接工法對 316L 管線組織演變之影響

銲接是管線施工中不可或缺的環節，但也是引入冶金缺陷最多的區域。對於 316L 奧氏體不銹鋼，銲接過程產生的熱循環（Thermal Cycle）會顯著改變熱影響區（HAZ）與銲縫區（Weld Metal）的耐蝕性質。

4.1 敏化與晶界貧鉻動力學

敏化（Sensitization）是 316L 在高溫服役或銲接過程中面臨的最大挑戰。雖然 316L 透過降低碳含量（通常 < 0.03%）來抑制鉻碳化物的形成，但在 450°C 至 850°C 的關鍵溫度範圍內，若停留時間過長，碳原子仍會向晶界擴散，與鉻結合成M23C6（其中 M 主要為鉻） 4。

這種碳化物的析出會導致晶界兩側形成一個寬度約為數百奈米的「貧鉻區」（Chromium Depleted Zone），其鉻含量可能降至 12% 以下，低於維持不銹特性的臨界值 15。在鹽灘地的強電解質環境下，這些貧鉻的晶界路徑成為優先腐蝕的通道，引發晶間腐蝕（Intergranular Corrosion）。研究指出，銲接過程中的熱輸入（Heat Input）直接決定了敏化區域的寬度。高熱輸入會導致 HAZ 區在敏感溫度區間停留過久，從而增加敏化度（DOS） 4。

4.2 鐵素體形態與敏化分布

316L 銲縫中通常含有約 3% 至 10% 的殘餘鐵素體（δ-Ferrite），其目的是防止熱裂紋的產生。然而，鐵素體的形態對敏化行為有著細微而深遠的影響。研究發現，具有「條狀鐵素體」（Stringer Ferrite）形態的組織，其敏化速率通常高於「塊狀鐵素體」（Blocky Ferrite） 16。

這是因為條狀鐵素體與奧氏體基體之間存在更多的相界，這些界面是碳化物優先析出的位置。雖然較大的塊狀鐵素體能提供更好的鉻補充（Chromium Supplementation），但整體的耐蝕性仍取決於這些第二相在熱循環下的穩定性。在極端情況下，鐵素體本身也可能發生  σ相轉變，這會進一步脆化銲縫並降低抗點蝕能力 16。

4.3 晶粒尺寸與再活化率的關聯

晶粒尺寸（Grain Size）是決定 316LN/316L 敏化敏感度的另一關鍵因素。透過雙環電化學再活化測試（DLEPR）發現，隨著晶粒尺寸的增大，材料的再活化率（Rr）顯著降低 17。

下表列出了 316L 類材料晶粒尺寸與敏化敏感度的實驗關聯數據：

晶粒等級 (ASTM No.) 平均晶粒尺寸 (μm) DLEPR 再活化率 (Rr​) 微觀腐蝕形貌描述
細晶粒 (8.0) ~22 42.22% 晶界明顯粗化，形成連續腐蝕溝 17
中等晶粒 (6.0) ~42 16.14% 局部晶界受損，開始出現網狀腐蝕 17
粗晶粒 (3.5) ~96 1.14% 僅有少量散落點蝕，無連續晶界攻擊 17

這組數據揭示了一個反直覺的現象：在某些敏化條件下，粗大晶粒的組織反而展現出較好的抗敏化能力。這主要是因為大晶粒的晶界總面積較小，在相同的碳含量下，晶界處分配到的碳原子通量相對較低，難以形成連續且深度的貧鉻網絡 17。但在管線工程中，過大的晶粒會降低材料的屈服強度與韌性，因此銲接參數的優化必須在機械性能與化學穩定性之間取得平衡。

五、微生物誘發腐蝕（MIC）於埋入段之關鍵作用

在臨海鹽灘地的厭氧土壤環境中，微生物的代謝活動往往是加速 316L 管線失效的隱形推手。微生物誘發腐蝕（Microbiologically Influenced Corrosion, MIC）並非產生新的腐蝕形式，而是透過生物化學過程加速了原有的電化學反應 18。

5.1 硫酸鹽還原菌（SRB）與化學MIC

硫酸鹽還原菌（SRB）是鹽灘地中最具破壞力的菌群。由於海洋環境富含硫酸根離子（SO42-），在缺氧的飽和土壤中，SRB 透過消耗土壤中的有機質，並將硫酸根還原為硫離子（S2-） 19。硫離子會滲透進 316L 的鈍化膜中，與鐵反應生成  FeS等疏鬆產物，這不僅破壞了膜的緻密性，還在局部產生了酸性環境（ H2S水解），進一步抑制了鈍化膜的修復 20。

值得注意的是，在被原油或其他碳氫化合物污染的土壤中，MIC 的風險會顯著增加。研究顯示，石油烴類會改變土壤中的微生物群落結構，使 Alcanivorax 與 Marinobacter 等嗜油菌成為優勢種，這些菌群的代謝過程會消耗氧氣，創造出更有利於 SRB 生長的極低氧微環境 21。

5.2 細胞外電子轉移（EET）與電性MIC

現代微生物學研究提出了一個更為激進的腐蝕模型：電子型微生物腐蝕（EMIC）。某些細菌（如 Geobacter 屬或海洋細菌 Sunxiuqinia elliptica）具備細胞外電子轉移（EET）能力，它們能透過細胞表面的細胞色素 c（c-type cytochromes）或導電菌毛（e-pili），直接從管線基體中奪取電子以維持其呼吸作用 21。

這種機制直接將金屬鐵原子氧化為離子，其腐蝕速率不受化學代謝產物（如 H2S）擴散的限制，因此在生物膜（Biofilm）覆蓋下常能觀察到極深的腐蝕坑洞 22。對於銲接處而言，銲道表面殘留的氧化皮（Slag）或細微裂紋是生物膜固著的理想場所，這解釋了為何 MIC 往往集中發生於銲縫及其 HAZ 區 5。

六、銲道後處理工法與表面完整性管理

鑑於 316L 在臨海環境下的敏感性，施工後的表面處理被視為管線生命週期管理的「第二道防線」。銲接後留下的氧化皮、回火色及物理缺陷，若不依照 ASTM A380 等規範進行處理，將成為腐蝕萌生的發源地 15。

6.1 酸洗工法之冶金意義

酸洗不僅僅是為了外觀。在銲接熱影響區產生的彩色氧化層（Heat Tint），其本質是高溫下鉻與環境中氧反應生成的富鉻氧化物。這層氧化皮的下方必然存在一個厚度約為 1-5 μm的「貧鉻金屬層」 23。

酸洗工法採用硝酸與氫氟酸的混合液，其核心功能在於溶解這層不穩定的氧化皮以及其下方的貧鉻層。如果不去除貧鉻層，即使表面看起來乾淨，材料的臨界點蝕溫度（CPT）也會顯著下降，在鹽灘地高濃度氯鹽的攻擊下，會迅速發生「銲道衰減」（Weld Decay）現象 15。

6.2 鈍化（Passivation）與表面能調控

酸洗後的金屬表面處於「活化」狀態，雖然大氣中的氧能自發形成鈍化膜，但在侵蝕性強的臨海環境中，這種自發膜的厚度與純度可能不足。鈍化處理（通常使用 20-50% 的硝酸）能強行移除表面的游離鐵（Free Iron）與夾雜物（如硫化錳 MnS），並促進形成一層富鉻比更高、電阻更大的保護膜 24。

下表對比了不同表面處理狀態下 316L 銲道的耐蝕性能預期：

表面狀態 特徵描述 臨海鹽灘地服役風險
原始銲態 (As-welded) 帶有回火色、氧化皮、飛濺物 極高，數月內即可見明顯點蝕與茶染色
僅機械打磨 (Ground) 移除宏觀缺陷，但留有磨痕與嵌入鐵質 23 高，磨痕處易產生縫隙腐蝕，嵌入鐵引發局部電解 23
酸洗且鈍化 (P&P) 去除貧鉻層，鈍化膜增厚且均勻 25 低，可發揮 316L 之設計耐蝕壽命 26
電解拋光 (Electropolished) 表面極度平滑，降低生物膜附著力 極低，最適合用於高度侵蝕或需要防MIC的場合

七、綜合防治策略：包覆、修補與陰極保護

針對臨海鹽灘地 316L 管線的特殊工況，單一的防護手段往往不足以對抗多樣化的腐蝕機制。工程上需採取的綜合策略應包含物理阻隔、電化學保護與環境控制。

7.1 土-氣界面的物理增強防護

對於出土段界面，由於其差異通氣電池的破壞性巨大，必須施加厚重的物理屏障。聚合物複合材料修補包覆（如 Belzona 等）能提供優異的抗氯離子滲透能力，並能適應管線因熱漲冷縮產生的微量位移 12。此外，凡士林防蝕帶（Petrolatum Tape）在國外實務中也被廣泛應用於這類區域，因其具有疏水性且能維持管壁處於穩定的低氧環境中，從而抑制局部電池的形成 9。

7.2 埋入段的陰極保護設計考量

陰極保護（CP）是埋入段管線的標準防禦。對於 316L 不銹鋼，CP 的設計必須極其精確。與碳鋼不同，不銹鋼在過度極化（電位過負）時，除了產生氫氣導致包覆層脫離，還可能引發氫致開裂（HIC）。

在進行 CP 設計時，必須量測現場的土壤電阻率。林園鹽灘地的電阻率通常極低（可能小於 500 ohm.cm），這意味著保護電流的覆蓋距離會縮短，需要設置更多的陽極地床 27。同時，針對來自鄰近工業設施的雜散電流干擾，需安裝極化電池（Polarization Cells）或電阻排流裝置，以確保管線電位穩定在保護區間內 28。

7.3 應力腐蝕龜裂（SCC）之預警與監控

雖然 316L 具有良好的韌性，但在高鹽分（氯離子累積）、高溫（出土段受日照影響）與殘餘應力（銲接後未消除應力）的三重作用下，仍存在應力腐蝕龜裂（SCC）的風險。SCC 的特點是突發性強、擴展速度快，且往往始於微小的點蝕坑底部。

監控策略應包含定期的無損檢測（NDT），特別是針對銲道邊緣的滲透檢測（PT）或超音波檢測（UT）。在現代化的管線管理中，亦可採用電化學雜訊（EN）或光纖聲波感測系統，對關鍵的出土段進行即時監控，以捕捉點蝕萌生與裂紋擴展的早期訊號 6。

八、結論與工程建議

綜上所述，316L 管線於臨海鹽灘地的服役安全性取決於對環境介質跳變的深刻理解與對銲接微觀組織的嚴格控制。出土段與埋入段的交互作用不僅僅是簡單的物理延伸，而是構成了一個跨介質的動態電化學系統。

  1. 環境適應性評估：在含氯量極高的鹽灘地，316L 雖具備基本抗性，但若土壤氯離子長期超過 1,000 ppm 且排水不良，應考慮升級至雙相不銹鋼（如 2205）或採取更高等級的外部包覆 9。
  2. 界面強化處理：出土段土線上下 1 公尺範圍內，應視為「高風險區」，除加強銲後酸洗鈍化工法外，必須施加防蝕帶或熱縮套，以阻絕差異通氣電池的迴路 12。
  3. 銲接品質控制：嚴格限制銲接熱輸入量，並優先採用低熱輸入的焊接方式（如 TIG）。銲後應對 HAZ 區進行 DLEPR 抽檢，確保其再活化率符合服役要求 17。
  4. 表面處理標準化：所有現場銲接部位必須依照 ASTM A380 進行完整的化學酸洗與鈍化工法。機械磨光不能替代酸洗，因為磨光無法消除隱蔽的貧鉻層 15。
  5. 微生物與監測動態管理：定期進行土壤中 SRB 的菌群監測，並在陰極保護系統中整合自動化數據採集，確保在雜散電流干擾下仍能維持有效的極化電位 27。

這份深度報告闡明了 316L 管線在極端地理環境下的失效邏輯，並為後續的工程設計、施工監督與維護保養提供了具備科學依據的技術指南。在追求工業設施長壽命化的道路上，冶金分析與現場動態監控的深度結合將是唯一的解決方案。

參考文獻

  1. Stainless Steel For Coastal and Salt Corrosion – NEMA Enclosures, https://www.nemaenclosures.com/blog/wp-content/uploads/2012/09/stainless-steel-corrosion.pdf
  2. 基本資料表| 工業區土壤及地下水品質管理分級燈號預警管理系統, https://sgwref.moenv.gov.tw/sgcm/dispPageBox/SgcmCp.aspx?ddsPageID=SGCMSCA&dst=BY&type=detail&from=map&cty=E&knd=%E4%B8%8D%E9%99%90&idx=&searchtype=0
  3. (PDF) Corrosion Behaviour of 316 L Stainless Steel Under Stress in Artificial Seawater Droplet Exposure at Elevated Temperature and Humidity – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/391829785_Corrosion_Behaviour_of_316_L_Stainless_Steel_Under_Stress_in_Artificial_Seawater_Droplet_Exposure_at_Elevated_Temperature_and_Humidity
  4. Analysis of Sensitization of Austenitic Stainless Steel By Different …, https://www.ripublication.com/ijaer10/ijaerv10n7_140.pdf
  5. Microbiologically influenced corrosion (MIC) – facts – Alleima, https://www.alleima.com/en/technical-center/corrosion/wet-corrosion/microbiologically-influenced-corrosion-mic/
  6. Corrosion of API 5L X60 Pipeline Steel in Soil and Surface Defects Detection by Ultrasonic Analysis – MDPI, https://www.mdpi.com/2075-4701/14/4/388
  7. 中華民國第65 屆中小學科學展覽會作品說明書佳作 – 國際科展, https://twsf.ntsec.gov.tw/activity/race-1/65/pdf/NPHSF2025-051904.pdf
  8. Stainless steel and atmospheric corrosion what you need to know – Outokumpu, https://www.outokumpu.com/en/expertise/2025/stainless-steel-and-atmospheric-corrosion-what-you-need-to-know
  9. Guidelines for Use of Stainless Steel Underground, https://www.assda.asn.au/publications/technical-faqs/faq-7-guidelines-for-use-of-stainless-steel-underground
  10. Corrosion Control, https://www.puc.pa.gov/transport/gassafe/pdf/Presentation_Part192_SubpartI_Corrosion_Control2004.pdf
  11. Modelling the Influence of Differential Aeration in … – COMSOL, https://www.comsol.jp/paper/download/436712/azoor_paper.pdf
  12. Soil-To-Air Pipe Corrosion Repair Services – Banks Industrial Group, https://www.banksindustrial.com/soil-to-air-pipe-corrosion-repair
  13. Differential Aeration Corrosion Cells, https://corrosion-doctors.org/Corrosion-Factors-Cells/corrosion-cells-aeration.htm
  14. (PDF) Corrosion Failure Analysis of 316L Stainless Steel Exposed to …, https://www.researchgate.net/publication/399529498_Corrosion_failure_analysis_of_316L_stainless_steel_exposed_to_the_China’s_Bohai_Sea_water-air_interfacial_environment_for_25_years
  15. A Deep Dive into Pickling and Passivation (ASTM A380) – Northern Manufacturing, https://northernmfg.com/pickling-passivation/
  16. Sensitization in 316L Stainless Steels | PDF – Scribd, https://www.scribd.com/document/474580896/709%EC%9D%B4%EC%A4%80%ED%98%B8
  17. 晶粒尺寸对316LN不锈钢晶间腐蚀敏感性的影响, https://www.jcscp.org/article/2016/1005-4537/1005-4537-36-1-25.shtml
  18. Microbiologically influenced corrosion of stainless steel independent of sulfate-reducing bacteria – PMC – NIH, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC9597249/
  19. The Corrosion Of Some Stainless Steels In Marine Mud | Rolled Alloys, https://www.rolledalloys.com/wp-content/uploads/The-Corrosion-Of-Some-Stainless-Steels-In-Marine-Mud-rolled-alloys.pdf
  20. A Comparative Evaluation of Microbiologically Induced Corrosion Behaviors of 316L Austenitic and 2205 Duplex Stainless Steels Inoculated in Desulfovibrio vulgaris – MDPI, https://www.mdpi.com/2075-4701/15/9/1040
  21. Microbiologically influenced corrosion of 316L stainless steel by marine Sunxiuqinia elliptica via extracellular electron transfer | Request PDF – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/397918699_Microbiologically_influenced_corrosion_of_316L_stainless_steel_by_marine_Sunxiuqinia_elliptica_via_extracellular_electron_transfer
  22. Accelerated corrosion of 316L stainless steel in a simulated oral environment via extracellular electron transfer and acid metabolites of subgingival microbiota – PubMed, https://pubmed.ncbi.nlm.nih.gov/38283387/
  23. Pickling and Passivation of Stainless Steel, https://www.assda.asn.au/blog/304-pickling-and-passivation-of-stainless-steel
  24. ASTM A380 Passivation Standard – Valence Surface Technologies, https://www.valencesurfacetech.com/the-news/astm-a380/
  25. Stainless Steel Pickling – ASTM A380 Descaling & Pickling – Harrison Electropolishing, https://www.harrisonep.com/pickling.html
  26. 不銹鋼鈍化後的耐鹽霧時間 – 金屬表面處理藥劑資訊網, https://www.zenda.com.tw/faq/content/10/295/tw/%E4%B8%8D%E9%8A%B9%E9%8B%BC%E9%88%8D%E5%8C%96%E5%BE%8C%E7%9A%84%E8%80%90%E9%B9%BD%E9%9C%A7%E6%99%82%E9%96%93.html
  27. Preventing corrosion with cathodic protection. – TC Energy, https://www.tcenergy.com/siteassets/pdfs/commitment/safety/pipelines-and-operations/tc-cathodic-protection.pdf
  28. Case Study of AC-Induced Corrosion on Buried Pipeline: Field Test and Mitigation Design, https://www.researchgate.net/publication/390858075_Case_Study_of_AC-Induced_Corrosion_on_Buried_Pipeline_Field_Test_and_Mitigation_Design
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