HR3C、SUPER304H 、TP347  和 TP321 高性能奧氏體不銹鋼管在冷作彎管中的冶金分析與可靠性研究 (Metallurgical Analysis and Reliability Study of High-Performance Austenitic Stainless Steel Tubes (HR3C, SUPER304H, TP347, and TP321) in Cold Bending)

/ Uncategorized / 作者:

1. 引言：高性能奧氏體鋼在超臨界電站的關鍵應用與冷彎挑戰

 

1.1. 研究背景與高性能材料定位

高性能奧氏體不銹鋼（Austenitic Stainless Steels, ASSs）是現代超臨界 (Ultra-Supercritical, USC) 和超超臨界 (A-USC) 發電廠中不可或缺的材料。這些鋼種被選用於過熱器和再熱器管線，必須在嚴苛的環境中長期服役，承受高達 600˚C 甚至更高的溫度以及巨大的蒸汽壓力，這要求材料具備卓越的抗蠕變強度、抗蒸汽氧化性和微觀結構穩定性 1。

本報告關注四種關鍵的高性能奧氏體鋼管：HR3C (ASME CC2115)、SUPER304H (UNS S30432)、TP347 (UNS S34700) 和 TP321 (UNS S32100)。TP347 和 TP321 是傳統的穩定化奧氏體不銹鋼，在 ASME SA213/A269 等標準中被廣泛指定 2。HR3C  和 SUPER304H  則是為應對更高服役溫度而開發的新一代材料，它們的優異性能已通過長期的蠕變試驗得到證實，並成功應用於電力行業的關鍵部位 1。

 

1.2. 冷作彎管在關鍵管件製造中的必要性與風險

冷作彎管（Cold Bending）由於其工法簡單、成本效益高，並能實現精確的幾何形狀，在管線製造中被廣泛應用。然而，對於用於高溫高壓服役環境的關鍵管件，冷彎操作會不可避免地在管件內引入顯著的塑性應變和高水平的殘餘應力 4。這些力學和微觀結構的改變，特別是在管件外徑（拉伸側）和內徑（壓縮側）發生的局部大應變，可能導致材料的微觀結構退化，進而嚴重損害其長期服役的可靠性。

 

1.3. 報告目標與方法論

本報告旨在提供專業的冶金分析，對比 HR3C、SUPER304H、TP347 和 TP321 這四種高性能奧氏體不銹鋼在冷作下的性能差異和潛在風險。分析聚焦於：

  1. 冷作對奧氏體相穩定性的影響，特別是變形誘發馬氏體相變 (DIMT) 的傾向。
  2. 冷作引入的殘餘應力與高溫失效機制（如應變誘發析出硬化 SIPH、應力腐蝕開裂 SCC）之間的耦合作用。
  3. 根據 ASME/ASTM 規範和材料特性，提出符合工程實踐的製造工法控制和質量檢測（NDT）策略，以確保冷彎管件的長期可靠性。

 

2. 高性能奧氏體管材的化學組成與微觀結構穩定性對比分析

 

四種奧氏體鋼雖然都屬於高溫抗蠕變材料，但在化學組成和微觀穩定化機制上存在顯著差異，這直接影響了它們在冷作塑性變形過程中的響應。

 

2.1. 關鍵合金元素的比較分析

2.1.1. TP347 與 TP321：傳統穩定化鋼

TP347 是一種鉻鎳奧氏體不銹鋼，其特殊之處在於添加了鈮 (Columbium, Nb) 和鉭 (Tantalum, Ta) 作為穩定元素 6。TP347 的 Nb 和 Ta 含量要求為 10 乘以碳含量（10xC）的最小值到 1.00%的最大值 6。這些元素與碳的親和力比鉻更強，確保碳化物在晶粒內部析出，而非在晶界形成鉻碳化物，從而穩定基體，使其在高溫環境或銲後無需退火的條件下，仍能保持優異的抗晶間腐蝕和抗氧化性 6。TP347 在 427˚C 到 899˚C 的間歇加熱應用中表現出色 6。

TP321 則採用鈦 (Ti) 作為穩定元素，其 Ti 含量要求為 5 乘以碳氮和（5x(C+N)）的最小值到 0.70% 的最大值 7。TP321 與 TP347 具有相似的鉻鎳含量範圍（Cr: 17.0%–20.0%, Ni: 9.0%–12.0%) 7，是另一種廣泛應用於高溫管線的穩定化奧氏體鋼。

2.1.2. SUPER304H 與 HR3C：新型高性能鋼

SUPER304H (S30432) 是一種新型的先進細晶粒鋼，通過添加 Nb、N 和銅 (Cu) 進行強化 1。相較於 TP347H，SUPER304H 在 600˚C 至 650˚C 的允許應力提高了 30% 9。其中，氮 (N) 作為強大的固溶強化元素，對提升材料的高溫強度貢獻顯著 10。

HR3C (X7NiCrCeNb) 則是針對更嚴苛的 USC 鍋爐腐蝕環境而開發的鋼種。其化學成分中鉻 (Cr: ≒25%) 和鎳 (Ni: ≒20%) 含量極高 1，提供了卓越的抗蒸汽氧化和高溫穩定性。與 SUPER304H 類似，HR3C 也利用 Nb 和 N 進行強化和穩定，並已證實其在 600˚C 到 800˚C 溫度範圍內具有高且穩定的蠕變強度和微觀結構完整性 1。

 

2.2. 奧氏體相穩定性對冷作的影響

奧氏體不銹鋼的塑性變形會導致其奧氏體 (γ) 相轉變為更強、更脆的馬氏體 (α’) 相，這一過程被稱為變形誘發馬氏體相變 (Deformation-Induced Martensite Transformation, DIMT) 12。DIMT 導致材料產生輕微鐵磁性，並降低延展性 12。這種相變對冷作管件在高溫下的長期可靠性至關重要。

氮 (N) 的穩定化效應： 氮是奧氏體相的強穩定劑 14。研究表明，增加氮含量能有效地抑制 DIMT 的發生，提高奧氏體相的臨界非彈性應變 14。在添加氮的奧氏體不銹鋼中，應力-應變曲線中與 DIMT 相關的特徵轉變會消失，這表明氮的加入需要更多的內部應變能才能將奧氏體轉變為馬氏體 14。

DIMT 傾向對比：

  • HR3C 和 SUPER304H 由於含有較高濃度的氮元素 1，其奧氏體相的熱力學穩定性極高，預計對 DIMT 具有優異的抵抗力。這使得這兩種材料在經歷冷彎管外徑處的局部高塑性應變時，微觀結構退化（脆性馬氏體形成）的風險相對較低。
  • TP347 和 TP321 的氮含量通常較低，其相穩定性主要依賴於鎳和穩定元素（Nb/Ti）。它們被視為亞穩態奧氏體鋼，在嚴重的冷作條件下，如高應變區域（彎管外徑），更易發生 DIMT。

微觀結構穩定性的差異意味著 HR3C 和 SUPER304H 在冷作彎曲後，其微觀結構的耐腐蝕性和韌性退化風險較 TP347 和 TP321 為低。然而，即使 DIMT 傾向較低，冷作本身引入的高位錯密度和殘餘應力仍是後續高溫服役中失效的關鍵驅動因素。

下表總結了這些高性能奧氏體不銹鋼的關鍵特性：

Table 1. 高性能奧氏體不銹鋼的關鍵化學成分與穩定機制比較

鋼種 UNS (代表級別) Cr (%) Ni (%) 主要穩定/強化元素 N 含量 奧氏體穩定性 (冷作)
HR3C X7NiCrCeNb ≒25 ≒20 Nb + N 高 極高 (N 抑制 DIMT)
SUPER304H S30432 ≒18 ≒9 Nb + N + Cu 高 高 (N 抑制 DIMT)
TP347 S34700 17-19 9-12 Nb + Ta 低 中等 (易受 DIMT 影響)
TP321 S32100 17-20 9-12 Ti 低 中等 (易受 DIMT 影響)

 

3. 冷作塑性變形的冶金學機制：加工硬化與DIMT

 

冷作彎管是對奧氏體不銹鋼進行的嚴重塑性變形，其冶金學後果對高溫管件的長期性能具有深遠影響。

 

3.1. 加工硬化動力學對彎管的制約

奧氏體不銹鋼在冷作過程中會發生顯著的加工硬化（Work Hardening）現象 12。這使得材料的屈服強度和抗拉強度顯著提高，但同時也伴隨著延展性的下降 13。例如，304 不銹鋼在經過顯著冷作後，其延展性可能比退火狀態降低達 50% 13。

加工負荷與材料強度的關聯：

由於 HR3C 和 SUPER304H 已經通過氮和鈮進行了複雜的固溶強化和析出強化，它們的初始強度和抗蠕變性能已經遠高於傳統的 TP347/TP321 級別 1。這種高強度的特性直接導致冷彎所需的成形力必須更高，對彎管設備的剛度、扭矩輸出以及工法控制（如助推力、夾緊力）的要求更為嚴格 19。如果加工參數控制不當，高強度反而更容易導致材料在外徑處發生過度拉伸開裂。

 

3.2. 變形誘發馬氏體相變 (DIMT) 的後果

DIMT 是亞穩態奧氏體鋼在塑性變形下發生的特有現象。由冷作引起的α’ 馬氏體相變不僅是材料脆化和延展性降低的原因，更重要的是，它會極大地影響材料的耐腐蝕性能。

DIMT 與腐蝕敏感性：

研究發現，應變誘發的α’ 馬氏體相在奧氏體不銹鋼中會成為裂紋擴展的優先路徑 20。冷作會大大增加材料對應力腐蝕開裂 (SCC) 的敏感性 13。高局部變形，尤其是在彎管外徑的拉伸區，能夠促進 SCC 的發生 21。對於 TP347 和 TP321 這些 DIMT 傾向較高的鋼種，冷作引入的馬氏體結構與殘餘拉伸應力結合，構成了一個極高風險的腐蝕環境。

 

3.3. 穩定元素和應變對高溫析出的協同作用

雖然穩定元素（Nb 和 Ti）的添加旨在通過形成穩定的碳氮化物來提高高溫抗腐蝕性 6，但這些元素的出現和較高的碳含量對奧氏體鋼的冷作彎曲成形特性具有不利影響，使其成形性不如基礎的 304 級別 22。

更深層次的冶金學問題在於，冷作不僅引入了 DIMT，還在較低溫度下促進了析出物的形成 23。彎管外徑等高應變區域擁有極高的位錯密度。這些位錯線和應變帶為隨後的熱老化或長期高溫服役提供了大量的非均勻形核位點。

對於所有高溫奧氏體鋼，包括 TP347、TP321、SUPER304H 和 HR3C，在長期服役中都面臨有害脆性相（如M23C6 碳化物或α相）析出的風險 1。冷作應變會加速這些析出過程，即使在材料正常的服役溫度範圍內。這種應變驅動的熱力學不穩定性會導致材料在局部區域迅速脆化，降低抗衝擊韌性 18。

因此，冷作所帶來的微觀結構損傷會直接降低材料的長期高溫持久強度 (Endurance Strength) 13。這對於設計壽命長達數十年的 USC 鍋爐管而言，是一個不可接受的風險。一般而言，工作溫度越高或要求斷裂壽命越長，所允許的冷作程度就越低 13。

 

4. 冷作彎管的工程力學與缺陷控制

 

成功的冷作彎管製造要求精確控制彎曲幾何參數和工法條件，以管理材料的應變因應。

 

4.1. 彎管應變場分析與壁厚控制

冷彎過程導致管件橫截面上產生不均勻應變：外徑 (Extrados) 處受最大拉伸應變，內徑 (Intrados) 處受最大壓縮應變。外徑的最大拉伸應變 εmax 可近似表示為：

εmax = (D/2R)*100      (%)

其中 D 是管件外徑，R 是彎曲半徑（管件軸線處）24。工程經驗表明，不銹鋼管在彎曲外纖維上能承受的最大伸長率約在 5% 至 30% 之間 24。

 

彎曲半徑與管徑比 (R/D) 是控制應變水平的關鍵。對於不銹鋼管，理論上最小彎曲半徑可以低至 1.5 倍直徑 (1.5D) 25，但這通常只適用於標準或低強度牌號，且必須配備精密的芯棒和助推力。對於高屈服強度或較厚壁的材料，行業推薦採用更保守的最小彎曲半徑。例如，某些情況下推薦最小彎曲半徑為 7 倍直徑 (7D)，以確保彎曲過程中不會引起內部應力或變形 27。鑑於 HR3C、SUPER304H、TP347、TP321 的高強度特性以及其在關鍵應用中的要求，建議採用更保守的彎曲參數，通常至少是 3D 或 4D 以上，以最大程度地減少減薄和塑性應變的集中。

 

4.2. 彎管常見缺陷分析與預防

冷彎管的常見缺陷包括外徑減薄、開裂以及內徑起皺和橫截面扁平化（橢圓度）。

  • 外徑減薄與開裂： 減薄是外徑拉伸應變的必然結果。減薄過度會影響管件的承壓能力。預防措施包括使用球形芯棒 (Ball Mandrels) 或塞形芯棒 (Plug Mandrels) 支撐內壁，以及採用助推力 (Booster Force) 在拉伸彎曲過程中維持管件形狀，確保適當的曲率半徑與管徑比 (CLR/D ratio) 通常 ≧5D 28。
  • 內徑起皺與扁平化： 這主要發生在薄壁管或高管徑/壁厚比 (D/t ratio) 的管件上 19。預防措施包括優化機床設置，確保正確的夾緊壓力以防止滑動和變形，以及使用適當的潤滑劑減少摩擦，允許材料平滑流動 19。

高性能鋼的工法挑戰：

HR3C 和 SUPER304H 由於其高強度和快速加工硬化特性，使得對材料流動的控制難度更大。要成功地對這些材料進行塑性彎曲而不產生缺陷，必須採用精密的迴轉拉伸彎曲 (Rotary Draw Bending) 技術，確保設備能提供足夠的功率和扭矩，並精確監控彎曲速度和潤滑。過快的彎曲速度可能導致起皺；過慢則可能導致材料應力或開裂 19。因此，對於這類高強度管材，工法參數的優化和控制極為關鍵 29。

 

5. 冷作殘餘應力及其對長期服役性能的影響

 

冷彎工法的核心風險在於其產生的顯著殘餘應力，以及這種應力與高溫環境的協同作用，共同驅動了服役失效。

 

5.1. 冷彎殘餘應力的產生機制與工程重要性

殘餘應力是管件塑性變形後，材料彈性部分嘗試恢復到原始狀態時，在最終形狀中鎖定的自平衡應力場 5。在冷彎管中，外徑區域經歷拉伸塑性應變後產生拉伸殘餘應力；內徑區域經歷壓縮塑性應變後產生壓縮殘餘應力 4。這些殘餘應力分佈與熱軋型鋼（由冷卻不均引起）或銲接殘餘應力（由熱梯度引起）的分佈模式顯著不同 31。

殘餘應力的量級往往很高，如果不通過熱處理釋放，它們必須被納入結構設計的服務載荷計算中 4。高殘餘應力會顯著影響管件在實際受力時的初始屈服點 4。因此，對彎管區域進行殘餘應力評估是確保結構完整性的關鍵步驟 4。

 

5.2. 應變誘發析出硬化 (SIPH) 與歷史失效分析

在用於高溫服務的奧氏體不銹鋼中，應變誘發析出硬化 (Strain-Induced Precipitation Hardening, SIPH) 是一種主要的失效機制。

SIPH 機制與歷史教訓：

歷史數據中記錄了 TP347H 和 TP321H 等超熱器彎管因冷作損傷和隨後的高溫暴露而頻繁發生 SIPH 相關的開裂 33。在 20 世紀 50 年代，由於管狀部件出現大量故障，行業採用了一項要求：所有冷成型彎管和某些銲縫在投入服役前必須進行固溶退火（Solution Anneal） 33。隨後，與此狀況相關的所有故障立即且完全消除，這有力證明了冷作變形微結構（高應變、高位錯密度）是 SIPH 失敗的直接元兇。冷作應變提供了大量的非均勻形核位點，加速了脆性碳化物或金屬間相的析出，導致材料在服役中迅速脆化和開裂 33。

對高性能鋼的影響：

儘管 HR3C 和 SUPER304H 在抗蠕變方面表現出優勢 1，但只要它們經歷了冷作，這種應變驅動的熱力學不穩定性就依然存在。冷作損傷，加上高溫服役環境，將加速這些先進材料在高應變區域的微觀結構老化，降低預期壽命。因此，固溶處理對於 HR3C 和 SUPER304H 彎管同樣是確保長期可靠性的強制要求。

 

5.3. 殘餘應力對 SCC 的協同影響

殘餘拉伸應力是應力腐蝕開裂 (SCC) 發生所必需的三個要素之一（應力、敏感材料、腐蝕環境）。冷作彎管的外徑區域存在顯著的拉伸殘餘應力，這與冷作同時導致的：

  1. 微觀結構不穩定性（DIMT 或高位錯密度）。
  2. 表面被動膜的局部損傷。

三者協同作用，極大地提高了材料對 SCC 的敏感性 21。尤其是在彎曲區域，高塑性應變（例如 1.4 *1016/m2 的位錯密度）會導致被動膜破壞，對抗腐蝕性產生不利影響 34。在 PWR (壓水反應堆) 的一次水中，即使是公認具有高抗 SCC 性能的奧氏體鋼，在高局部變形和加工硬化程度較高的情況下，也表現出高 SCC 敏感性 21。

 

6. 質量控制與失效預防的工程規範與策略

 

對於用於高壓、高溫系統的冷作彎管，嚴格遵守行業規範和實施全面的質量控制至關重要，其中消除冷作損傷的熱處理是不可或缺的環節。

 

6.1. 關鍵製造參數控制與管件要求

彎管操作應遵循 ASME B31.1 (動力管線規範) 和 PFI-ES-24 (管線彎曲方法、公差、工法和材料要求) 等相關行業標準 35。

  • 材料裝載： 為了最小化應變集中的風險，管材應裝載使得最厚壁的象限位於彎管外徑 (extrados) 35。如果管材帶有銲縫（例如 ERW 管），銲縫應位於中性軸附近，且向內徑（intrados）傾斜不超過 15˚ 35。
  • 管材選擇： 冷拔無縫管（Cold-Drawn Seamless Tubes）由於具有均勻的強度，消除了銲縫弱點，在涉及高壓或腐蝕條件的關鍵應用（如鍋爐管、過熱器管）中，比銲管具有增強的可靠性 37。

 

6.2. 消除冷作損傷的強制性固溶熱處理

基於對 SIPH 和 SCC 機制的深入理解以及歷史失效數據，對於 HR3C、SUPER304H、TP347 和 TP321 等用於高溫高壓環境的冷作彎管，強制性固溶熱處理是確保長期服役可靠性的唯一途徑。

固溶退火的目的是：

  1. 消除塑性變形引入的殘餘應力 12。
  2. 恢復因冷作而退化的微觀結構，特別是消除或減少變形誘發的馬氏體 12。
  3. 重新溶解在變形過程中或預期在服役中析出的碳化物或其他脆性相，恢復材料的最大延展性和抗腐蝕性 33。

固溶處理通常要求加熱至 1050˚C 到 1120˚C 的溫度範圍，並隨後進行快速冷卻（例如水淬），以確保合金元素保持在固溶體中 12。

 

6.3. 非破壞性檢測 (NDT) 方案

對冷彎管件必須進行嚴格的 NDT 檢測，以驗證彎曲質量和微觀結構的完整性。

  • 尺寸與減薄檢測： 必須使用超聲波測厚儀 (UT) 等技術，檢查彎管外徑處的壁厚減薄量。減薄公差必須符合 ASME SA213/A213M 或 ASTM A269 等相關規範的要求 2。
  • 表面完整性檢測： 彎曲區域，特別是承受拉伸應力的外徑表面，應採用液體滲透檢測 (PT) 或磁粉檢測 (MT) 來檢查表面裂紋或其他不連續性 39。
  • DIMT 輔助檢測： 對於 TP347 和 TP321 這些亞穩態奧氏體鋼，如果懷疑存在 DIMT，可以利用馬氏體具有鐵磁性的特點，使用磁性儀器測量彎曲區域的磁導率。磁導率的顯著增加（磁性增強）表明存在馬氏體轉變，這要求管件必須經過固溶處理 13。
  • 殘餘應力評估： 在工法開發和驗證階段，可以使用非線性有限元分析 (FEM) 來精確預測彎曲過程中的應變分佈和殘餘應力峰值 4。這有助於優化工法參數並驗證固溶處理後殘餘應力是否已充分釋放。

Table 4. 冷作對高性能奧氏體鋼服役壽命的綜合影響與控制措施

影響因素 TP347 / TP321 HR3C / SUPER304H 控制策略
加工硬化率 中等到高 高到極高 提高設備功率，優化芯棒與潤滑，精確 RDB 控制 19
DIMT 傾向 中等到高 極低 (高 N 抑制) NDT 磁性測量（TP347/TP321），並將固溶處理視為強制步驟 14
殘餘拉伸應力 高 極高 殘餘應力是 SCC 的直接驅動力，必須通過熱處理消除 21
SIPH/SCC 風險 極高 (歷史案例證實) 中等到高 (應變加速老化) 強制性的固溶處理 (Solution Annealing) 以消除應變損傷 33
最小 R/D 傾向於更大的 R/D (例如 ≧4D) 傾向於更大的 R/D (例如 ≧4D) 避免過度減薄和局部高應變，以控制 DIMT 和 SIPH 風險 27

 

7. 結論與專業建議

 

7.1. 綜合結論

對 HR3C、SUPER304H、TP347 和 TP321 這四種高性能奧氏體不銹鋼管在冷作彎管中的分析表明，冷作操作雖然在製造上具有經濟優勢，但它引入的冶金損傷和力學不穩定性與這些材料在高溫、高壓 USC 鍋爐中所需的極致可靠性和長壽命是根本衝突的。

  1. DIMT 與相穩定性： HR3C 和 SUPER304H 由於其高氮含量，在冷作下對變形誘發馬氏體相變 (DIMT) 的抵抗力明顯優於傳統的 TP347 和 TP321 級別。然而，即使 DIMT 傾向較低，它們在加工硬化和殘餘應力方面的挑戰更大。
  2. 失效驅動因素： 對於所有這四種高性能鋼，冷作應變和由此產生的殘餘拉伸應力是誘發應變誘發析出硬化 (SIPH) 和應力腐蝕開裂 (SCC) 的主要驅動因素。歷史經驗證實，僅僅消除殘餘應力，就能顯著提高高溫管件的可靠性。

 

7.2. 強制性工程要求與建議

基於對高溫蠕變材料的冶金失效分析，本報告提出以下強制性工程要求和建議：

7.2.1. 固溶熱處理的強制性

對於所有用於超臨界或更高溫度服役的 HR3C、SUPER304H、TP347 和 TP321 冷作彎管，必須在投入服役前執行固溶熱處理（Solution Annealing）。處理溫度應在 1050˚C 至 1120˚C 之間，並隨後快速冷卻，以確保完全消除冷作應變和殘餘應力，恢復材料的微觀結構和最大的蠕變抗力與耐腐蝕性 12。

7.2.2. 彎曲參數和工法優化

應採用保守的彎曲參數，特別是對於高強度牌號：

  • 最小彎曲半徑 (R/D): 建議 R/D 比率至少 ≧ 4D，以避免在外徑處產生過高的拉伸應變和減薄。
  • 工法控制： 對於 HR3C 和 SUPER304H，製造必須使用高精度、高剛度的迴轉拉伸彎曲設備，並精確控制助推力、芯棒類型和潤滑，以應對其極高的加工硬化率和成形負荷。

7.2.3. 嚴格的質量檢測協議

除了標準的尺寸和表面完整性檢查 (UT/PT/MT) 外，應考慮針對冷作損傷的特定檢測：

  • DIMT 篩選： 對於亞穩態 TP347 和 TP321，如果未進行熱處理或作為工法驗證的一部分，應在彎曲區域進行磁導率篩選，以量化變形誘發馬氏體的形成程度。任何磁性增強都需要進行糾正性熱處理。
  • 殘餘應力驗證： 建議在工法起始階段或製造批次中，使用 FEM 模擬或實驗測量技術（如孔洞鑽孔法）對固溶處理後的管件進行殘餘應力驗證，確保應力水平已降至可接受的範圍，從而保證管件在高溫服役條件下的結構可靠性。

 

參考文獻

  1. Long-Term Creep Properties and Microstructure of Super304H, TP347HFG and HR3C for Advanced USC Boilers – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/388948064_Long-Term_Creep_Properties_and_Microstructure_of_Super304H_TP347HFG_and_HR3C_for_Advanced_USC_Boilers
  2. ASTM-A269-Stainless-Steel-Tubes.pdf, https://www.ctstubes.com/wp-content/uploads/2018/10/ASTM-A269-Stainless-Steel-Tubes.pdf
  3. Seamless Ferritic and Austenitic Alloy-Steel Boiler, Superheater, and Heat-Exchanger Tubes1, https://www.htpipe.com/d/files/pipe-material-standard/astm-a213.pdf
  4. Assessment of Residual Stresses due to Cold Bending Structural Steel Girders using Finite Element Modeling, https://www.atiner.gr/journals/technology/2014-1-X-Y-Tawk.pdf
  5. The Influence of Residual Stress Due to Cold Bending on Thin-Walled Open Sections – MacSphere, https://macsphere.mcmaster.ca/bitstream/11375/17576/1/Daniels_Leslie_R._1969:05_Masters..pdf
  6. 347 stainless steel is a columbium and tantalum stabilized austenitic chromium-nickel stainless steel. Type, https://www.upmet.com/sites/default/files/datasheets/347-.pdf
  7. Chemical Composition of TP321 TP321H – Guanyu Tube, https://tubingchina.com/321-321H-Chemical-Composition.htm
  8. ASTM A312 TP347 Seamless Stainless Steel Pipe, ASME SA312 347 ERW Pipe – Oshwin Overseas, https://www.oshwin.com/astm-a312-tp347-stainless-steel-pipe.html
  9. ASME SA213 S30432 (Super 304H) Seamless Steel Tubes-Boiler Tubes,Heat-Exchanger Tubes,Superheater Tubes,Supplier,Beite, https://www.btboilertube.com/Boiler_Tube/ASTM_A213_Seamless_Alloy_Boiler_Tubes/ASME_SA213_S30432_Seamless_Steel_Tubes.html
  10. Effects of Nitrogen, Niobium and Molybdenum on Strengthening of Austenitic Stainless Steel Produced by ThermoMechanical Control Process – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/250159972_Effects_of_Nitrogen_Niobium_and_Molybdenum_on_Strengthening_of_Austenitic_Stainless_Steel_Produced_by_ThermoMechanical_Control_Process
  11. Materials for High Temperature Power Generation and Process Plant Applications, https://ftp.idu.ac.id/wp-content/uploads/ebook/tdg/TEKNOLOGI%20REKAYASA%20MATERIAL%20PERTAHANAN/Materials%20for%20High%20Temperature%20Power%20Generation%20and%20Process%20Plant%20Applications%20(%20PDFDrive.com%20).pdf
  12. Mechanism and measurement of work hardening of austenitic stainless steels during plastic deformation, https://bssa.org.uk/bssa_articles/mechanism-and-measurement-of-work-hardening-of-austenitic-stainless-steels-during-plastic-deformation/
  13. Cold Working and Its Effects on Stainless Steel Properties, https://www.huaxiao-stainless-steel.com/industry-news/cold-working-stainless-steel.html
  14. Effect of Nitrogen on Deformation-Induced Martensitic Transformation in an Austenitic 301 Stainless Steels – MDPI, https://www.mdpi.com/2075-4701/7/11/503
  15. Effect of Nitrogen on Deformation-Induced Martensitic Transformation in an Austenitic 301 Stainless Steels – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/321040853_Effect_of_Nitrogen_on_Deformation-Induced_Martensitic_Transformation_in_an_Austenitic_301_Stainless_Steels
  16. Stainless Steel – Fabrication – AZoM, https://www.azom.com/article.aspx?ArticleID=1178
  17. Cold Working Properties – Stainless Steel Data – The Hendrix Group, https://hghouston.com/resources/material-property-data/stainless-steel-data/cold-working-properties.aspx
  18. Strengthening and Embrittling Mechanism of Super 304H Steel during Long-Term Aging at 650 °C – PMC – NIH, https://pmc.ncbi.nlm.nih.gov/articles/PMC10856754/
  19. How to Prevent Wrinkles or Flattening in Tube Bending: Expert Tips for Quality Results, https://langbow.com/how-to-prevent-wrinkles-or-flattening-in-tube-bending-expert-tips-for-quality-results/
  20. Microstructural Investigation of Stress Corrosion Cracking in Cold-Formed AISI 304 Reactor, https://www.mdpi.com/2075-4701/11/1/7
  21. Effect of cold work hardening on stress corrosion cracking of stainless steels in primary water of pressurized water reactors – INIS-IAEA, https://inis.iaea.org/collection/NCLCollectionStore/_Public/36/105/36105069.pdf
  22. Bending stainless steel tube – Safe Food Factory, https://www.safefoodfactory.com/es/editorials/56-bending-stainless-steel-tube-design-benefits-engineering-and-architecture/
  23. Residual Stresses and Stress Corrosion Cracking in Austenitic Stainless Steels in Nuclear Environments – safer2028, https://safer2028.fi/wp-content/uploads/SAFER2028_TOFFEE_D3_2.pdf
  24. Working with Stainless Steels, https://bssa.org.uk/wp-content/uploads/2021/07/Working-with-Stainless-Steels.pdf
  25. What is the Allowable Bend Radius for Steel Pipe? – Knowledge, https://www.vicsteelpipe.com/info/what-is-the-allowable-bend-radius-for-steel-pi-97445854.html
  26. ASTM A213 TP347H bending Manufacturer with value-engineered pricing – Sunny Steel, https://www.sunnysteel.com/astm-a213-tp347h-bending.php
  27. Bending Stainless Steel Tubes: A Comprehensive Guide – VMT China, https://www.machining-custom.com/blog/bending-stainless-steel-tubes.html
  28. Tube Bending Defects: Causes, Diagnostics & Solution |, https://www.benderparts.com/tube-bending-defects-causes-diagnostics-solution/
  29. Preheating of austenitic stainless steel for cold forming – Sign in to Montanuniversität Leoben, https://pureadmin.unileoben.ac.at/ws/portalfiles/portal/3124083/AC15193167n01.pdf
  30. Practical Guidelines for the Fabrication of Austenitic Stainless Steels – International Molybdenum Association, https://www.imoa.info/download_files/stainless-steel/Austenitics.pdf
  31. Residual Stresses in Cold-formed Steel Members – Scholars’ Mine, https://scholarsmine.mst.edu/cgi/viewcontent.cgi?article=1237&context=isccss
  32. Welding residual stress analysis of 347H austenitic stainless steel boiler tubes using experimental and numerical approaches – ResearchGate, https://www.researchgate.net/publication/301313204_Welding_residual_stress_analysis_of_347H_austenitic_stainless_steel_boiler_tubes_using_experimental_and_numerical_approaches
  33. Power Generation Industry Experience – National Energy Technology Laboratory, https://netl.doe.gov/sites/default/files/netl-file/21WELD_Shingledecker.pdf
  34. Insights into the Influence of Tensile and Compressive Strain on the Microstructure and Corrosion Performance of 304 L Stainless Steel – MDPI, https://www.mdpi.com/2075-4701/14/11/1281
  35. BENDING PROCEDURE 3 – Engineering Services LP, https://engineeringserviceslp.com/wp-content/uploads/2021/01/PROCEDURE-03.pdf
  36. ASME B31.1 – Future Energy Steel, https://energy-steel.com/wp-content/uploads/2025/03/ASME-B31.1.pdf
  37. Why Cold-Drawn Tubes Are Ideal for High-Pressure Applications – Anand Seamless Limited, https://www.anandseamless.com/cold-drawn-tubes-high-pressure-applications/
  38. How to test the quality of low-pressure boiler tubes? – United Steel Industry, https://www.usisteels.com/newsdetail/how-to-test-the-quality-of-low-pressure-boiler-tubes.html
  39. Asme B 31.1 | PDF | Nondestructive Testing | Building Engineering – Scribd, https://www.scribd.com/document/579974714/ASME-B-31-1
  40. Investigations of Metallurgical Differences in AISI 347 and Their Influence on Deformation and Transformation Behaviour and Resulting Fatigue Life – MDPI, https://www.mdpi.com/1996-1944/17/18/4543
  41. FINITE ELEMENT MODELING AND SIMULATION OF RESIDUAL STRESSES IN ORTHOGONAL MACHINING OF TITANIUM ALLOYS – Third Wave Systems, https://thirdwavesys.com/wp-content/uploads/2019/10/FEM-SIM-OF-R-STRESSES-IN-MACHINING-TITANIUM.pdf
購物車